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PLU - Annexes - zonage assainissement EP 1c
Document publié le undefined NaN undefined NaN à NaNhNaN par la commune de Vallons-de-l'Erdre.
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Thèmes du document : Eau et assainissement, Aménagement du territoire, Espaces terrestres et maritimes,
Département de la Loire-Atlantique
Canton d'Ancenis
Arrondissement de Châteaubriant-Ancenis
Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE
----------------
SCHÉMA DIRECTEUR DE GESTION DES
EAUX PLUVIALES
Phase II
Étude sommaire des développements futurs
Mai 2018
SET Environnement - 26 ter rue de La Lande Gohin – 35430 ST-JOUAN-DES-GUERETS EURL au capital de 7700 € - Code APE : 7112B – RCS SAINT-MALO 443677877 Tel : 02 99 58 26 44 - Télécopie : 02 99 58 26 42
Courriel : contact@setenvironnement.com - Site internet : http://www.setenvironnement.com/ 1
SOMMAIRE
SOMMAIRE......................................................................................................................................1
INTRODUCTION.............................................................................................................................4
1 RAPPEL DU DIAGNOSTIC.........................................................................................................5
1.1 DIAGNOSTIC DU RÉSEAU DES EAUX PLUVIALES.....................................................................................5 1.1.1 Problèmes hydrauliques sur le réseau................................................................................5 1.1.2 Écoulements par temps sec.................................................................................................5 1.1.3 État d'entretien du réseau...................................................................................................6 1.2 ZONES URBANISABLES ET ZONES OAP...............................................................................................6
2 PROPOSITION D'AMÉNAGEMENTS ZONES "U"...............................................................8
2.1 PRINCIPE.......................................................................................................................................8 2.2 PROBLÈME 1 : RUE DE LA VIGNE.....................................................................................................8 2.2.1 Situation actuelle................................................................................................................8 2.2.2 Projet d’aménagement........................................................................................................8 2.3 PROBLÈME 2 : LOTISSEMENT RUE DE PROVENCE / RUE DES LAVANDES.................................................11 2.3.1 Situation actuelle..............................................................................................................11 2.3.2 Variante n°1......................................................................................................................11 2.3.3 Variante n°2......................................................................................................................13 2.3.4 Synthèse des variantes......................................................................................................15 2.4 PROBLÈME 3 : RUE DE LA VILLE JOLIE D9.....................................................................................15 2.4.1 Situation actuelle..............................................................................................................15 2.4.2 Projet d’aménagement......................................................................................................15 2.5 PROBLÈME 4 : RUE DE L’EUROPE / RUE DE L’ATLANTIQUE (ZI DE L’ERDRE)......................................18 2.5.1 Situation actuelle..............................................................................................................18 2.5.2 Variante n°1......................................................................................................................18 2.5.3 Variante n°2......................................................................................................................21 2.5.4 Synthèse des variantes......................................................................................................22 2.6 PROBLÈME 5 : RUE DE LA DURANTAIE D28 (ZI DE L’ERDRE)...........................................................23 2.6.1 Situation actuelle..............................................................................................................23 2.6.2 Projet d’aménagement......................................................................................................23 2.7 PROBLÈME 6 : RUE DES HUGUENOTS / RUE DES CHARDONNERETS.....................................................26 2.7.1 Situation actuelle..............................................................................................................26 2.7.2 Variante n°1......................................................................................................................26 2.7.3 Variante n°2......................................................................................................................29 2.7.4 Synthèse des variantes......................................................................................................32 2.8 PROBLÈME 7 : D878A / BAS DU LIEU-DIT LA CHAMPELIÈRE.............................................................32 2.8.1 Situation actuelle..............................................................................................................32 2.8.2 Projet d’aménagement......................................................................................................32 2.9 PROBLÈME 8 : BOULEVARD JULES FERRY........................................................................................34 2.9.1 Situation actuelle..............................................................................................................34 2.9.2 Projet d’aménagement......................................................................................................34 2.10 PROBLÈME 9 : RUE DE LA CHARLOTTE..........................................................................................36
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 2
2.10.1 Situation actuelle............................................................................................................36 2.10.2 Projet d’aménagement....................................................................................................36 2.11 PROBLÈME 10 : RUE DES RIANTIÈRES SUD (ZI DE L’ERDRE)...........................................................37 2.11.1 Situation actuelle............................................................................................................37 2.11.2 Variante n°1....................................................................................................................37 2.11.3 Variante n°2....................................................................................................................39 2.11.4 Synthèse des variantes....................................................................................................40 2.12 PROBLÈME 11 : ZI EST RUE DES RIANTIÈRES (ZI DE L’ERDRE).......................................................40 2.12.1 Situation actuelle............................................................................................................40 2.12.2 Projet d’aménagement....................................................................................................41 2.13 PROBLÈME 12 : ZI GRAND BASSIN (ZI DE L’ERDRE).......................................................................42 2.13.1 Situation actuelle............................................................................................................42 2.13.2 Variante n°1....................................................................................................................42 2.13.3 Variante n°2....................................................................................................................44 2.13.4 Synthèse des variantes....................................................................................................45 2.14 PROBLÈME 13 : RUE DES RIANTIÈRES (ZI DE L’ERDRE)..................................................................45 2.14.1 Situation actuelle............................................................................................................45 2.14.2 Projet d’aménagement....................................................................................................45 2.15 PROBLÈME 14 : BOULEVARD DE LA HAIE DANIEL..........................................................................47 2.15.1 Situation actuelle............................................................................................................47 2.15.2 Variante n°1....................................................................................................................47 2.15.3 Variante n°2....................................................................................................................49 2.15.4 Synthèse des variantes....................................................................................................50 2.16 PROBLÈME 15 : RUE DU CLOS / D33...........................................................................................50 2.16.1 Situation actuelle............................................................................................................50 2.16.2 Variante n°1....................................................................................................................51 2.16.3 Variante n°2....................................................................................................................53 2.16.4 Synthèse des variantes....................................................................................................55 2.17 PROBLÈME 16 : CENTRE BOURG...................................................................................................55 2.17.1 Situation actuelle............................................................................................................55 2.17.2 Projet d’aménagement....................................................................................................56 2.18 PROBLÈME 17 : RUE DES PLATANES PARTIE SUD............................................................................60 2.18.1 Situation actuelle............................................................................................................60 2.18.2 Projet d’aménagement....................................................................................................60 2.19 PROBLÈME 18 : RUE DES ACACIAS...............................................................................................63 2.19.1 Situation actuelle............................................................................................................63 2.19.2 Variante n°1....................................................................................................................63 2.19.3 Variante n°2....................................................................................................................66 2.19.4 Synthèse des variantes....................................................................................................67
3 PROPOSITION D'AMÉNAGEMENTS ZONES "AU"..........................................................68
3.1 PRÉSENTATION.............................................................................................................................68 3.2 TECHNIQUES DE GESTION DES EAUX PLUVIALES..................................................................................68 3.2.1 La cuve enterrée................................................................................................................68 3.2.2 Le puits d'infiltration........................................................................................................69 3.2.3 Les tranchées d'infiltration...............................................................................................69 3.2.4 Le bassin de rétention.......................................................................................................71 3.3 AMÉNAGEMENTS DES ZONES AU DE PETITE TAILLE ET DES DENTS CREUSES...........................................72
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 3
3.3.1 Principe.............................................................................................................................72 3.3.2 Dimensionnement et coût..................................................................................................72 3.3.3 Imperméabilisation supplémentaire des zones urbanisées...............................................74 3.4 AMÉNAGEMENTS DES ZONES À URBANISER........................................................................................75 3.4.1 Principe.............................................................................................................................75 3.4.2 Secteur n°1 - 1 AUb « La Léverie »..................................................................................75 3.4.3 Secteur n°2 – 1AUb « Rue des Platanes 1 ».....................................................................77 3.4.4 Secteur n°3 – 1AUb « Rue des Platanes 2 ».....................................................................78 3.4.5 Secteur n°4 – 1AUb « Torterelle »...................................................................................80 3.4.6 Secteur n°5 – 1AUb « Route de Bonnoeuvre / Rue des Platanes »..................................81 3.4.7 Secteur n°6 – 1AUb « Rue des Glycines / Boulevard de la Gare »..................................82 3.4.8 Secteur n°7 – 1AUe « Le Prateau »..................................................................................84 3.4.9 Secteur n°8 – 1AUe « Les Basses Riantières ».................................................................85
CONCLUSION................................................................................................................................87
ANNEXES........................................................................................................................................88
ANNEXE 1 : CALCULS HYDRAULIQUES À LA PARCELLE..............................................89
ANNEXE 2 : CALCULS HYDRAULIQUES DES OUVRAGES COLLECTIFS....................90
ANNEXE 3 : PLAN DES ZONES URBANISABLES..................................................................91
ANNEXE 4 : RÉSULTATS DE LA SIMULATION DE PHASE I............................................92
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 4
INTRODUCTION
La commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE se trouve à environ 14 km au Nord d'ANCENIS, 22 km au Sud-Est de CHATEAUBRIANT et à 34 km au Nord-Est de NANTES, dans le département de la Loire-Atlantique. Elle appartient à la communauté de communes du Pays d'Ancenis (COMPA).
La commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE souhaite mettre en place un Schéma Directeur des Eaux Pluviales pour ne plus gérer les problèmes pluviaux au coup par coup, mais d'une manière globale et cohérente.
L'étude se décompose en 5 phases :
• PHASE I : Étude détaillée de la situation actuelle,
• PHASE II : Étude sommaire des développements futurs envisageables,
• PHASE III : Étude détaillée de la situation future,
• PHASE IV : Zonage d'assainissement pluvial,
• PHASE V : Dossier d'autorisation au titre de la loi sur l'eau.
La phase II de cette étude permet de vérifier que l'évolution maximale de l'urbanisation du territoire communal, prévue dans le PLU est possible d'un point de vue hydraulique et permet de proposer d'autres scénarios de développement du territoire en terme d'urbanisation qui soient les plus cohérents possibles vis-à-vis de l'aspect pluvial. Elle permet d'appréhender les différentes possibilités d'aménagements et de comparer les incidences de chacun d'entre eux.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 5
1 RAPPEL DU DIAGNOSTIC
1.1 Diagnostic du réseau des eaux pluviales
1.1.1 Problèmes hydrauliques sur le réseau
Plusieurs dysfonctionnements hydrauliques ont été observés sur la commune lors d’événements pluvieux importants.
Ils ont plusieurs origines : réseaux sous-dimensionnés, pentes des canalisations insuffisantes, alternances fossés/buses, etc. Chacun d'eux a été analysé afin d'une part de définir leur ampleur et d'autre part de rechercher des solutions.
Quelques sites font également l'objet d'un déficit d'entretien, ayant pour conséquence un colmatage de buses et des regards, et une perte de capacité de ces ouvrages.
Dix-huit sites réellement problématiques ont été identifiés en phase I, et devront faire l'objet d'aménagements. Il s'agit de :
1. Rue de la Vigne
2. Lotissement rue de Provence / rue des Lavandes
3. Rue de la Ville Jolie D9
4. Rue de l’Europe / Rue de l'Atlantique (ZI de l'Erdre)
5. Rue de la Durantaie D28 (ZI de l'Erdre)
6. Rue des Huguenots / rue des Chardonnerets
7. D878A / bas du lieu-dit La Champelière
8. Boulevard Jules Ferry
9. Rue de la Charlotte
10. Rue des Riantières Sud (ZI de l'Erdre)
11. ZI Est rue des Riantières (ZI de l'Erdre)
12. ZI grand bassin (ZI de l'Erdre)
13. Rue des Riantières (ZI de l'Erdre)
14. Boulevard de la Haie Daniel
15. Rue du Clos / D33
16. Centre bourg
17. Rue des Platanes partie Sud
18. Rue des Acacias
Annexe 4 : Résultats de la modélisation hydraulique
1.1.2 Écoulements par temps sec
1.1.2.1 Eaux usées
Il existe un seul regard dans lequel des eaux usées présentes dans le réseau des eaux pluviales ont été observées. Les regards concernés ont été identifiés lors du diagnostic. Ils sont récapitulés dans le tableau suivant :
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 6
Tableau 1 : Localisation des contaminations par des eaux usées
Localisation Regard
Rue de la Charlotte 232
Pour chacun d'eux, les branchements des riverains devront être contrôlés par la société exploitant les réseaux des eaux usées. Si nécessaire, des tests à la fumée pourront être réalisés.
1.1.2.2 Eaux de nappe
La contamination par des eaux de nappes est peu fréquente sur la commune de SAINT-MARS-LA- JAILLE. Elle se situe exclusivement à proximité des exutoires, le réseau n'est donc contaminé que sur un très faible linéaire.
Le débit de ces eaux de nappe est relativement faible par rapport aux débits des eaux météoriques. La surcharge qu'ils engendrent n'est donc pas problématique.
1.1.3 État d'entretien du réseau
Après avoir parcouru et observé l'ensemble du réseau, des problèmes d'entretien ont été constatés.
Une partie des fossés recevant les eaux pluviales de la zone étudiée ne sont pas suffisamment entretenus. Ces fossés sont pour beaucoup comblés par la végétation et l'accumulation de débris végétaux. En conséquence, plusieurs buses qui rejettent les eaux pluviales dans ces fossés se trouvent complètement bouchées, certaines sont même enfouies.
De plus il a été constaté plusieurs accumulations de débris végétaux, de sables et graviers au niveau de plusieurs regards. Une vérification régulière devra être effectuée pour éviter de créer des obstacles dans l'écoulement des eaux.
1.2 Zones urbanisables et zones OAP
Les zones à urbaniser, dites zones "AU" sont les secteurs à caractère naturel de la commune, destinés à être ouverts à l’urbanisation, lorsque les voies publiques et les réseaux d’eau, d’électricité et, le cas échéant, d’assainissement existant à la périphérie immédiate de la zone AU ont une capacité suffisante pour desservir les constructions à implanter dans l‘ensemble de cette zone.
Les zones OAP (Orientations d’Aménagement et de Programmation) sont des zones où il y a des projets de densification du bourg.
Le tableau suivant présente les zones « AU » du PLU concernées par l'étude :
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 7
Tableau 2 : Zones urbanisables
Code Nom Surface (ha) 1AUb Lieu-dit La Léverie 1,14 1AUb Rue des Platanes 1 0,75 1AUb Rue des Platanes 2 0,387 1AUb Lieu-dit Torterelle 4,51 1AUb Route de Bonnoeuvre / Rue des Platanes 0,66 1AUb Rue des Glycines / Boulevard de la Gare 0,35 1AUe Lieu-dit Le Prateau 9,69 1AUe Lieu-dit Les Basses Riantières 17,34 Total 34,83
La localisation de ces zones figure en annexe. Ces projets d'urbanisation vont, en imperméabilisant des surfaces supplémentaires, engendrer des surcharges du réseau existant et des rejets supplémentaires vers le milieu récepteur. Il est donc nécessaire de les anticiper et de proposer, d'ores et déjà, des solutions de gestion des eaux pluviales pour ceux-ci.
Annexe 3 : Plan des zones urbanisables
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 8
2 PROPOSITION D'AMÉNAGEMENTS ZONES "U"
2.1 Principe
Les propositions d'aménagement visent à résoudre les problèmes hydrauliques existants sur la commune et à gérer les eaux pluviales des zones urbanisables.
2.2 Problème 1 : Rue de la Vigne
2.2.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la partie basse de la rue de la Vigne reçoivent une grande partie des eaux pluviales de la rue de la Vigne, de la rue de Normandie, de la rue du Poitou et de la rue de Provence. Les pentes sur ce secteur sont conséquentes.
Le débit à gérer est très important, et il est collecté dans une canalisation de diamètre 500 pour la rue de Normandie et du Poitou avant de se déverser dans une canalisation de diamètre 300 rue de la Vigne. La capacité de ces canalisations est donc très insuffisante aux vues des surfaces collectées. De plus, les pentes des canalisations dans la partie basse de la rue de la Vigne restent faibles du fait de la topographie du secteur. Les réseaux sont donc fortement saturés.
2.2.2 Projet d’aménagement
2.2.2.1 Aménagement
Les problèmes hydrauliques existants dans la partie basse de la rue de la Vigne sont uniquement liés à un fort sous-dimensionnement des réseaux dans ce secteur, combiné aux faibles pentes des canalisations et à la topographie de la zone qui est assez plane. En effet, les débits à gérer dans ces rues sont très importants et ils proviennent d’une zone très urbanisée.
La solution proposée consiste à :
‒ Déconnecter les branches du réseau provenant de la rue de Provence et de la partie Sud de la
rue de la Vigne, du reste du réseau situé dans la partie Sud de la rue de la Vigne, et à les relier au réseau situé du côté Nord de la rue de la Vigne. Cet aménagement consiste donc à créer une canalisation entre le regard n°438 et le réseau situé du côté Nord de la rue de la Vigne. Un nouveau regard devra être créé entre le regard n°435 et le regard n°440 afin de pouvoir y raccorder la nouvelle canalisation créée et provenant du regard n°438. Le diamètre de la canalisation à créer sera de 500 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie basse de la rue de la Vigne, entre les
regards n°429 et n°435. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm. ‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie basse de la rue de la Vigne, entre les regards n°435 et n°904. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 600 mm. ‒ Redimensionner la canalisation située entre le regard n°426 et le regard n°904, et qui reçoit une partie des eaux de la rue de la Vigne, ainsi que les eaux de la rue d’Ancenis, de la rue de l’Europe et de la rue de la Durantaie. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 1200 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en aval de la rue de la Vigne et jusqu’à l’exutoire, entre
le regard n° 904 et l’exutoire AD. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 1400 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 9
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 10
2.2.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de décharger les réseaux situés du côté Sud de la rue de la Vigne. De plus, il permettra d'éviter la saturation des réseaux situés dans la rue de la Vigne, et en aval jusqu’à l’exutoire.
2.2.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.2.2.4 Coût
Tableau 3 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 104 140 14560 Canalisation en 500 sous voirie 12 150 1800 Canalisation en 600 sous voirie 162 200 32400 Canalisation en 1200 sous voirie 22 500 11000 Canalisation en 1400 sous voirie 40 650 26000 TOTAL 85760
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2.3 Problème 2 : Lotissement rue de Provence / rue des Lavandes
2.3.1 Situation actuelle
Les réseaux situés à l’extrémité Sud de la rue de Provence collectent les réseaux de la rue des Lavandes, de la rue d'Aquitaine, d’une partie de la rue de Normandie et d’une partie de la rue de Poitout. Les pentes des réseaux du secteur sont faibles ce qui entraîne une stagnation des eaux pluviales et un débordement des canalisations. Il y a donc une saturation des réseaux de canalisations sur cette zone.
De plus, le bassin de rétention existant situé au Sud de la rue du Berry, reçoit les eaux de l’ensemble cette zone et collecte également une petite partie du lotissement situé rue du Berry. Ce bassin a été dimensionné pour collecter les eaux issues du lotissement situé rue du Berry et non pas les eaux des lotissements situés à l’Ouest, rue des Lavandes et rue de Provence. Celui-ci est donc fortement sous-dimensionné aux vues des surfaces collectées et des débits générés, ce qui entraîne une saturation très forte au niveau du bassin, ainsi qu’en aval.
Les réseaux situés en aval du bassin dans la rue d’Ancenis sont donc fortement sous-dimensionnés aux vues des surfaces collectées. De plus, le secteur est situé dans une zone topographiquement plane et la pente des canalisations est très faible. Les réseaux sont donc fortement saturés dans cette zone.
2.3.2 Variante n°1
2.3.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Agrandir le bassin de rétention existant pour pouvoir réguler les eaux de l’ensemble de la
zone amont. Cette solution permet ainsi de décharger fortement les réseaux situés en aval dans la rue d’Ancenis et d’éviter ainsi leur redimensionnement. L’ouvrage de rétention devra avoir un volume utile total de 1296 m³ (volume existant = environ 245 m³), et être régulé à 3 l/s/ha, soit avoir un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 27,26 l/s. ‒ Redimensionner les réseaux situés dans la rue des Lavandes, entre les regards n°473 et n°471. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie Sud de la rue de Provence. Le diamètre
préconisé pour ces canalisations est de 500 mm entre les regards n°466 et n°468, et de 600 mm entre les regards n°468 et n°471.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°468 et
n°470.
‒ Redimensionner les réseaux situés en aval du croisement entre la rue des Lavandes et la rue
de Provence, et ce jusqu’à l’ouvrage de rétention, soit entre les regards n°471 et n°698. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
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2.3.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner les débits provenant du lotissement. Les débits seront fortement diminués à l’aval et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux situés en aval, dans la rue d’Ancenis.
2.3.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
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2.3.2.4 Coût
Tableau 4 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Agrandissement du bassin de
rétention existant - 1051 60 63060 Canalisation en 300 sous prairie 8 - 45 360 Canalisation en 500 sous voirie 119 - 150 17850 Canalisation en 600 sous voirie 100 - 200 20000 Canalisation en 800 sous voirie 104 - 300 31200 TOTAL 132470
2.3.3 Variante n°2
2.3.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la rue des Lavandes, entre les regards n°473 et
n°471. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie Sud de la rue de Provence. Le diamètre
préconisé pour ces canalisations est de 500 mm entre les regards n°466 et n°468, et de 600 mm entre les regards n°468 et n°471.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°468 et
n°470.
‒ Redimensionner les réseaux situés en aval du croisement entre la rue des Lavandes et la rue
de Provence, et ce jusqu’à l’ouvrage de rétention existant, soit entre les regards n°471 et n°698. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
‒ Redimensionner l’ensemble des réseaux situés en aval du bassin de rétention existant, dans
la rue d’Ancenis, entre les regards n°699 et n°424. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°699 et
n°424.
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2.3.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux de cette zone.
2.3.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.3.3.4 Coût
Tableau 5 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Canalisation en 500 sous voirie 119 - 150 17850 Canalisation en 600 sous voirie 100 - 200 20000 Canalisation en 800 sous voirie 630 - 300 189000 TOTAL 226850
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2.3.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 6 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Agrandissement du bassin de
rétention existant de 1051 m³ (volume
utile total nécessaire = 1296 m³) et
redimensionnement canalisations en
aval du bassin en Ø500 mm, Ø600
mm et Ø800 mm
Redimensionnement canalisations en
aval du bassin existant en Ø500 mm,
Ø600 mm et Ø800 mm.
Redimensionnement en Ø800 mm rue
d’Ancenis
Estimation du coût global 132 470,00 € 226 850,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ + Inconvénient Disponibilité du foncier Coût très élevé
Les deux variantes permettent de résoudre les problèmes de saturation des réseaux observés dans cette zone. La variante n°1 permet également d'améliorer fortement la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, cette variante permet de décharger fortement les réseaux situés en aval, et elle est moins coûteuse que la deuxième, qui est plus environ 1,7 fois plus chère.
2.4 Problème 3 : Rue de la Ville Jolie D9
2.4.1 Situation actuelle
La rue de la Ville Jolie se trouve dans une zone topographiquement plane. De plus, les pentes des canalisations dans cette rue sont faibles, voire très faibles, ce qui entraîne un mauvais écoulement des eaux et donc une saturation du réseau à cet endroit. Ils récoltent une zone pentue en amont. Les canalisations du côté Sud de la rue sont en diamètre 300 sur toute la longueur de la rue, ce qui est insuffisant vis-à-vis de la très faible pente des canalisations.
Les réseaux situés au niveau de la rue de la Ville Jolie sont donc saturés du fait d'une faible pente des canalisations, mais également des diamètres des canalisations qui sont insuffisants.
2.4.2 Projet d’aménagement
2.4.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Créer trois traversées de route permettant d’envoyer les eaux des canalisations de diamètre
300 mm, situées du côté Sud de la rue de la Ville Jolie, dans le fossé, situé du côté Nord de la rue de la ville Jolie. Les canalisations à créer seront réalisées entre le regard n°551 et le fossé, entre le regard n°555 et le fossé et entre le regard n°560 et le fossé. Le diamètre préconisé pour les trois canalisations à créer est de 300 mm. Cet aménagement permettra de réduire fortement les débits reçus dans les canalisations situées du côté Sud de la rue de la Ville Jolie, et d'éviter ainsi leur redimensionnement.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 16
‒ Retravailler la pente du fossé, situé du côté Nord de la rue de la Ville Jolie, pour qu’elle soit
régulière, et ainsi éviter l’effet cuvette du fossé.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 17
2.4.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de décharger les réseaux situés dans la rue de la Ville Jolie (D9), et ainsi de limiter les problèmes de saturation de cette zone.
2.4.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un léger abattement des polluants du fait qu’une partie de ces eaux transiteront dans le fossé situé au Nord de la rue.
2.4.2.4 Coût
Tableau 7 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 300 sous voirie 40 130 5200 Curage et réaménagement pente fossé 414 20 8280 TOTAL 13480
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 18
2.5 Problème 4 : Rue de l’Europe / Rue de l’Atlantique (ZI de l’Erdre)
2.5.1 Situation actuelle
Les pentes des canalisations situées dans la rue de l'Europe, sont faibles, ce qui entraîne une saturation du réseau. De plus, le diamètre des canalisations n’est pas cohérent avec les débits transités. En effet, le réseau est en diamètre 600 mm au début de la rue de l’Europe, du regard n°639 au regard n°642, puis en diamètre 500 mm sur le reste de la rue, du regard n°642 au regard n°418. Ce diamètre 500 mm est très insuffisant aux vues des surfaces collectées qui sont assez importantes et très imperméabilisées, et des faibles pentes des canalisations. Les réseaux sont donc très fortement saturés.
2.5.2 Variante n°1
2.5.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Déconnecter la branche de réseau provenant de l’Atlantique et envoyer les eaux de ce
secteur dans le bassin de rétention existant de 1500 m³. Pour cela, une canalisation sera donc créée entre le regard n°635 et l’entrée du bassin de rétention existant (regard n°735). Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 300 mm.
‒ Réaménager la buse de fuite en sortie du bassin de rétention existant de 1500 m³, à 3 l/s/ha,
soit avec un débit de fuite en sortie de bassin de 8,37 l/s.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la rue de l’Europe, entre les regards n°642 et n°424.
Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en sortie du rond-point, dans le bas de la rue de la Vigne,
entre les regards n°424 et n°426. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 1000 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 19
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 20
2.5.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner une petite partie des débits du secteur. Cependant, ce sera insuffisant pour éviter la saturation des réseaux en aval ainsi que leur redimensionnement. En effet, la surface de la zone amont pouvant être collectée par l’ouvrage de rétention existant est très faible aux vues des surfaces collectées par les réseaux sur l’ensemble de ce secteur.
2.5.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement des polluants pour une petite partie des eaux transitant dans ce secteur, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
2.5.2.4 Coût
Tableau 8 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 300 sous voirie 45 130 5850 Canalisation en 300 sous prairie 58 45 2610 Canalisation en 800 sous voirie 353 300 105900 Canalisation en 1000 sous voirie 30 400 12000 TOTAL 126360
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 21
2.5.3 Variante n°2
2.5.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Réaménager la buse de fuite en sortie du bassin de rétention existant de 1500 m³, à 3 l/s/ha,
soit avec un débit de fuite en sortie de bassin de 8,37 l/s.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la rue de l’Europe, entre les regards n°642 et n°424.
Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en sortie du rond-point, dans le bas de la rue de la Vigne,
entre les regards n°424 et n°426. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 1200 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 22
2.5.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux sur la zone décrite.
2.5.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.5.3.4 Coût
Tableau 9 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 800 sous voirie 350 300 105000 Canalisation en 1200 sous voirie 30 500 15000 TOTAL 120000
2.5.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 23
Tableau 10 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Création canalisation Ø300 mm et
envoi des eaux vers bassin,
réaménagement buse de fuite bassin,
et redimensionnement canalisations
Ø800 mm et Ø1000
Réaménagement buse de fuite bassin,
et redimensionnement canalisations
Ø800 mm et Ø1200
Estimation du coût global 126 360,00 € 120 000,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Connexion au bassin en amont Pas d’amélioration de la qualité de l’eau, et pas de régulation des débits
Les deux variantes permettent de résoudre en grande partie les problèmes de saturation des réseaux observés dans ce secteur. La variante n°1 permet également d'améliorer en partie la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, cette variante permet de décharger légèrement les réseaux situés en aval, mais ne permet pas d’éviter le redimensionnement de l’ensemble des réseaux situés en aval. Cependant, le bénéfice en terme de gain de qualité physico- chimique pour la variante 1 est minime aux vues du surcoût engendré par l’aménagement.
2.6 Problème 5 : Rue de la Durantaie D28 (ZI de l’Erdre)
2.6.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la rue de la Durantaie sont sous-dimensionnés du côté Sud-Ouest de la rue. En effet, ces canalisations sont en diamètre 400, ce qui est très insuffisant aux vues des surfaces collectées et de la faible pente des canalisations dans la moitié Nord de la rue de la Durantaie.
Les réseaux situés dans la rue de la Durantaie sont donc saturés du fait d'une faible pente des canalisations, mais également du fait des diamètres des canalisations qui sont insuffisants.
2.6.2 Projet d’aménagement
2.6.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés du côté Sud-Ouest de la rue de la Durantaie, entre les
regards n°670 et n°672. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm. ‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°670 et n°672.
‒ Redimensionner les réseaux situés du côté Sud-Ouest de la rue de la Durantaie, entre les
regards n°676 et n°424. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm entre les regards n°676 et n°420, et de 600 mm entre les regards n°420 et n°424.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 24
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 25
2.6.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux dans la rue de la Durantaie, ainsi qu’en aval.
2.6.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.6.2.4 Coût
Tableau 11 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 39 140 5460 Canalisation en 500 sous voirie 268 150 40200 Canalisation en 600 sous voirie 65 200 13000 TOTAL 58660
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 26
2.7 Problème 6 : Rue des Huguenots / Rue des Chardonnerets
2.7.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la partie basse de la rue des Huguenots et dans la rue des Chardonnerets sont sous-dimensionnés aux vues des surfaces collectées, du taux d'imperméabilisation assez important de la zone et des faibles pentes des canalisations. Les réseaux situés dans la partie basse de la rue des Huguenots sont en diamètre 300 mm, ce qui est très insuffisant. En effet, ces réseaux reçoivent également les eaux issues du lotissement situé au Sud de la rue. Le bassin de rétention du lotissement est sous-dimensionné et ne possède pas de débit de fuite régulé et donc les eaux rejoignent les réseaux de la rue des Huguenots sans régulation des débits. Les réseaux situés en aval, dans la rue des Chardonnerets sont quant-à-eux en diamètre 400 mm, ce qui est également très insuffisant aux vues des débits qui transitent. La canalisation de diamètre 300 mm située sur le rond-point reliant la rue des Huguenots et la rue de Châteaubriant est également insuffisante, et possède une pente très faible. Les réseaux dans ce secteur sont donc fortement saturés.
2.7.2 Variante n°1
2.7.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Agrandir le bassin de rétention existant du lotissement et mettre en place une régulation en
sortie du bassin afin de pouvoir réguler les eaux de l’ensemble du lotissement. Cette solution permet ainsi de décharger fortement les réseaux situés en aval dans la rue des Huguenots et d’éviter ainsi leur redimensionnement. L’ouvrage de rétention devra avoir un volume utile total de 390 m³ (volume existant = environ 190 m³), et être régulé à 14 l/s/ha, soit avoir un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 52,32 l/s.
‒ Agrandir le bassin de rétention existant du Super U et mettre en place une régulation en
sortie du bassin afin de pouvoir réguler les eaux de l’ensemble du site. Cette solution permet ainsi de décharger fortement les réseaux situés en aval. L’ouvrage de rétention devra avoir un volume utile total de 312 m³ (volume existant = environ 270 m³), et être régulé à 22 l/s/ha, soit avoir un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 48,60 l/s.
‒ Créer une traversée de route entre les regards n°20 et n°23 et ainsi envoyer les eaux issues
du site du Super U et de la partie Nord de la rue des Huguenots dans les réseaux situés au Sud de la rue des Huguenots. Cet aménagement permet de décharger la canalisation traversant la rue de Châteaubriant. Le diamètre préconisé pour cette traversée de route est de 400 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en aval de la rue des Huguenots et dans la rue des
Chardonnerets, entre les regards n°23 et n°45. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm entre les regards n°23 et n°24, et de 600 mm entre les regards n°24 et n°45.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 27
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 28
2.7.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner les débits provenant du lotissement et du supermarché. Les débits seront fortement diminués à l’aval et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux situés en aval dans la rue des Huguenots, et de réduire la taille du diamètre nécessaire pour les canalisations à redimensionner dans la rue des Chardonnerets.
2.7.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 29
2.7.2.4 Coût
Tableau 12 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Agrandissement du bassin de
rétention du lotissement - 200 60 12000 Agrandissement du bassin de
rétention du super U - 42 60 2520 Canalisation en 300 sous voirie 16 - 130 2080 Canalisation en 400 sous voirie 35 - 140 4900 Canalisation en 600 sous voirie 152 200 30400 TOTAL 51900
2.7.3 Variante n°2
2.7.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie basse de la rue des Huguenots, entre la
sortie du bassin de rétention existant et le regard n°23. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 600 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en sortie du bassin de rétention existant du Super U, entre
les regards n°742 et n°20. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm. ‒ Créer une traversée de route entre les regards n°20 et n°23 et ainsi envoyer les eaux issues du site du Super U et de la partie Nord de la rue des Huguenots dans les réseaux situés au Sud de la rue des Huguenots. Cet aménagement permet de décharger la canalisation traversant la rue de Châteaubriant. Le diamètre préconisé pour cette traversée de route est de 500 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés en aval de la rue des Huguenots et dans la rue des
Chardonnerets, entre les regards n°23 et n°45. Le diamètre préconisé pour l’ensemble de ces canalisations est de 800 mm entre les regards n°23 et n°45.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 30
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 31
2.7.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux situés dans la rue des Huguenots et dans la rue des Chardonnerets.
2.7.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.7.3.4 Coût
Tableau 13 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Canalisation en 500 sous voirie 60 - 150 9000 Canalisation en 600 sous voirie 95 - 200 19000 Canalisation en 800 sous voirie 155 300 46500 TOTAL 74500
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 32
2.7.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 14 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Agrandissement des bassins existants : de 200
m³ (volume utile total nécessaire = 390 m³)
pour lotissement et 42 m³ (volume utile total
nécessaire = 312 m³) pour super U, et
redimensionnement canalisations en aval
Redimensionnement du
réseau existant Ø500 Ø600
mm et Ø800 mm
Estimation du coût global 51 900,00 € 74 500,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Terrains privés
Pas d’abaissement
supplémentaire des polluants
+ prix
Les deux variantes permettent de résoudre les problèmes de saturation des réseaux observés dans cette zone. La variante n°1 permet également d'améliorer fortement la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, cette variante permet de décharger fortement les réseaux situés en aval, et elle est moins coûteuse que la deuxième.
2.8 Problème 7 : D878A / bas du lieu-dit La Champelière
2.8.1 Situation actuelle
Les réseaux situés le long de la D878A reçoivent une partie des eaux du hameau de la Champelière et de la station-service. Le débit à gérer est important, et il est collecté dans une canalisation de diamètre 300 mm.
Les pentes des canalisations situées au niveau de la D878A, sont très faibles, ce qui entraîne une saturation des réseaux à cet endroit par rapport à la surface collectée. Les réseaux sont donc saturés.
2.8.2 Projet d’aménagement
2.8.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à redimensionner les réseaux situés au niveau de la D878A et du bas du lieu-dit La Champelière, entre les regards n°358 et n°355. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm. Une pente régulière sera également réaménagée sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°358 et n°355.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 33
2.8.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter la saturation des réseaux situés dans cette zone. De plus, l'effet cuvette, lié à des pentes de canalisations trop faibles, sera réduit du fait que la pente des canalisations sera revue.
2.8.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.8.2.4 Coût
Tableau 15 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 500 sous voirie 75 150 11250 TOTAL 11250
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 34
2.9 Problème 8 : Boulevard Jules Ferry
2.9.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la partie basse du parking de l'espace Paul Guimard récoltent tout le haut de l'espace Paul Guimard, le Boulevard Jules Ferry et une partie du collège Louis Pasteur. Cette partie présente une faible pente et est très imperméabilisée. Les pentes des canalisations du Boulevard Jules Ferry sont également très faibles, du fait de la topographie du secteur relativement plane.
Les canalisations présentent un diamètre 300 mm tout le long du réseau du secteur. En aval de ce secteur, les diamètres 300 mm des canalisations sont insuffisants. La capacité de ces canalisations est insuffisante aux vues des surfaces collectées, du fort taux d'imperméabilisation et de la très faible pente des canalisations. Les réseaux sont donc saturés.
2.9.2 Projet d’aménagement
2.9.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés dans le boulevard Jules Ferry, entre les regards n°261 et
n°257. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°261 et
n°257.
‒ Créer une nouvelle canalisation pour déconnecter les réseaux provenant du boulevard Jules
Ferry, et du haut du parking de l’espace Paul Guimard, et envoyer les eaux directement dans le fossé situé à l’Est, et qui longe la D878A. Cet aménagement permettra de décharger les réseaux situés en aval dans la partie basse du parking de l’espace Paul Guimard. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 400 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 35
2.9.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter la saturation des réseaux situés dans le Boulevard Jules Ferry. De plus, l'effet cuvette, lié à des pentes de canalisations trop faibles, sera réduit du fait que la pente des canalisations sera revue.
2.9.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.9.2.4 Coût
Tableau 16 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 167 140 23380 TOTAL 23380
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 36
2.10 Problème 9 : Rue de la Charlotte
2.10.1 Situation actuelle
Le réseau de la rue de la Charlotte démarre en diamètre 160 mm et 200 mm, puis passe en diamètre 300 mm. C'est un réseau en PVC ancien avec des regards parfois colmatés. Les pentes des canalisations situées dans la rue de la Charlotte, sont très faibles, du fait de la topographie du secteur qui est plane, ce qui entraîne une saturation des réseaux à cet endroit par rapport à la surface collectée. Les réseaux sont donc assez fortement saturés.
2.10.2 Projet d’aménagement
2.10.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les premiers tronçons des réseaux situés du côté Nord de la rue de la
Charlotte, entre les regards n°222 et n°229. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 300 mm.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°222 et
n°229.
‒ Redimensionner le réseau situé du côté Nord de la rue de la Charlotte, en amont du
croisement avec la rue de l’Erdre, entre les regards n°235 et n°237. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 37
2.10.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux situés dans la rue de la Charlotte. De plus, l'effet cuvette, lié à des pentes de canalisations trop faibles, sera réduit au niveau de la première partie de la rue, du fait que la pente des canalisations sera revue à cet endroit.
2.10.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.10.2.4 Coût
Tableau 17 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 300 sous voirie 45 130 5850 Canalisation en 500 sous voirie 16 150 2400 TOTAL 8250
2.11 Problème 10 : Rue des Riantières Sud (ZI de l’Erdre)
2.11.1 Situation actuelle
Les pentes des canalisations dans la partie Sud de la rue des Riantières sont faibles, voire très faibles, ce qui entraîne un mauvais écoulement des eaux et donc une saturation du réseau à cet endroit. Les canalisations dans la partie Sud de la rue sont en diamètre 300, ce qui est insuffisant vis à vis de la faible pente des canalisations, et des surfaces collectées qui sont très imperméabilisées. Un bassin de rétention est présent sur le parking situé au Sud de la rue des Riantières. Il collecte les eaux du parking avant leur rejet dans les réseaux, cependant son volume est insuffisant aux vues des surfaces collectées et il n’y a pas de régulateur de débit de fuite en sortie de l’ouvrage. Les débits ne sont donc pas suffisamment tamponnés dans l’ouvrage et les réseaux en aval sont saturés.
2.11.2 Variante n°1
2.11.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Agrandir le bassin de rétention existant du parking et mettre en place une régulation en
sortie du bassin afin de pouvoir réguler les eaux de l’ensemble du parking. Cette solution permet ainsi de décharger fortement les réseaux situés en aval dans la rue des Riantitières et d’éviter ainsi leur redimensionnement. L’ouvrage de rétention devra avoir un volume utile total de 345 m³ (volume existant = environ 230 m³), et être régulé à 8 l/s/ha, pour atteindre un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 15,93 l/s.
‒ Redimensionner les réseaux situés du côté Est de la partie Sud de la rue des Riantières, entre
les regards n°568 et n°570. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 38
2.11.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner les débits provenant du parking. Les débits seront fortement diminués à l’aval et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux situés en aval, dans la rue des Riantières, et ainsi d’éviter leur redimensionnement.
2.11.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
2.11.2.4 Coût
Tableau 18 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Agrandissement du bassin de
rétention - 115 60 6900 Canalisation en 400 sous voirie 62 - 140 8680 TOTAL 15580
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 39
2.11.3 Variante n°2
2.11.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés du côté Ouest de la partie Sud de la rue des Riantières,
entre les regards n°738 et n°570. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°738 et
n°570.
‒ Redimensionner les réseaux situés du côté Est de la partie Sud de la rue des Riantières, entre
les regards n°568 et n°575. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm entre les regards n°568 et n°570, et de 500 mm entre les regards n°570 et n°575.
2.11.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux de cette zone, mais nécessite le redimensionnement de l’intégralité des réseaux situés dans ce secteur.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 40
2.11.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.11.3.4 Coût
Tableau 19 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 60 - 140 8400 Canalisation en 500 sous voirie 320 - 150 48000 TOTAL 56400
2.11.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 20 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Agrandissement du bassin de
rétention existant de 115 m³ (volume
utile total nécessaire = 345 m³) et
redimensionnement canalisation en
Ø400 mm
Redimensionnement du réseau
existant Ø400 mm et Ø800 mm
Estimation du coût global 15 580,00 € 56 400,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Terrain et ouvrage privé Pas d’abaissement supplémentaire des polluants + prix
Les deux variantes permettent de résoudre les problèmes de saturation des réseaux observés dans la rue des Riantières Sud. La variante n°1 permet de réguler et de décharger les réseaux situés en aval, et ainsi d’éviter leur redimensionnement. Elle permet également d'améliorer la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, elle est bien moins coûteuse que la deuxième.
2.12 Problème 11 : ZI Est rue des Riantières (ZI de l’Erdre)
2.12.1 Situation actuelle
La rue à l’Est de la rue des Riantières est située dans une zone topographiquement plane et les pentes des canalisations sont très faibles dans ce secteur. De plus, les canalisations situées dans cette rue sont en diamètre 300 mm, ce qui est très insuffisant du fait de la faible pente des canalisations et des surfaces collectées qui sont très imperméabilisées. Ceci entraîne une forte saturation des réseaux dans ce secteur.
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2.12.2 Projet d’aménagement
2.12.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à redimensionner les réseaux situés dans cette rue, entre les regards n°594 et n°574. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm entre les regards n°594 et n°595, et de 500 mm entre les regards n°595 et n°574.
2.12.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux sur la zone décrite.
2.12.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
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2.12.2.4 Coût
Tableau 21 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 35 140 4900 Canalisation en 500 sous voirie 113 150 16950 TOTAL 21850
2.13 Problème 12 : ZI grand bassin (ZI de l’Erdre)
2.13.1 Situation actuelle
Ce secteur est situé dans une zone topographiquement plane et les pentes des canalisations y sont faibles. Une bonne partie des eaux de la ZI de l’Erdre sont collectées dans l’ouvrage de rétention existant de 2230 m³, situé à l’Est de la société SOFRIGO. Du fait de son aménagement actuel, cet ouvrage de rétention ne joue pas son rôle de régulation des débits et les eaux transitent presque directement dans les réseaux situés en aval. En effet, la position des buses d’entrée et de sortie de l’ouvrage de rétention et l’absence d’un régulateur de fuite en sortie de l’ouvrage, ne permettent pas à ce dernier de jouer son rôle de bassin tampon. Aux vues des surfaces collectées qui sont importantes et des pentes des canalisations qui sont très faibles en aval de cet ouvrage, les réseaux se retrouvent fortement sous-dimensionnés et sont donc saturés dans ce secteur.
2.13.2 Variante n°1
2.13.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Déconnecter la branche de réseau de la ZI alimentant le bassin de rétention existant, et
provenant de la rue de la Durantaie, pour envoyer les eaux dans la zone Sud du bassin de rétention existant. Pour cela, une canalisation sera donc créée entre le regard n°669 et la zone Sud du bassin de rétention existant (futur point d’entrée de ce bassin). Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 800 mm.
‒ Réaménager le bassin de rétention existant afin qu’il ait une hauteur utile de régulation de
1,70 m.
‒ Réaménager la buse de fuite en sortie du bassin de rétention à 13 l/s/ha, soit avec un débit de
fuite en sortie de bassin de 158,34 l/s, et un diamètre de buse de fuite de 240 mm. ‒ Redimensionner les réseaux situés en aval du bassin de rétention existant, entre les regards n°690 et n°604. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 600 mm.
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2.13.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra au bassin de rétention existant de jouer son rôle de rétention et de régulation des débits. Il permettra ainsi de tamponner les débits provenant de la partie amont de cette zone. Les débits seront donc fortement diminués en aval de l’ouvrage existant et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux sur cette zone.
2.13.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
2.13.2.4 Coût
Tableau 22 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 600 sous voirie 75 200 15000 Canalisation en 800 sous voirie 183 300 54900 TOTAL 69900
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2.13.3 Variante n°2
2.13.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à redimensionner les réseaux situés en aval du bassin de rétention existant, entre les regards n°909 et n°620. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
2.13.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en partie la saturation des réseaux sur la zone décrite, mais ne permettra pas du tout de réguler les débits.
2.13.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
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2.13.3.4 Coût
Tableau 23 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 800 sous voirie 85 300 25500 TOTAL 25500
2.13.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 24 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Création canalisation Ø800 mm,
redimensionnement canalisation Ø600
mm et réaménagement hauteur utile
bassin et buse de fuite
Redimensionnement canalisation
Ø800 mm
Estimation du coût global 69 900,00 € 25 500,00 € Efficacité hydraulique +++ ++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Terrain privés Risque de mise en charge du réseau amont
Les deux variantes permettent de résoudre, au moins en partie, les problèmes de saturation des réseaux observés dans cette zone. En effet, la variante 2 permet de limiter les problèmes de saturation dans cette zone, mais ne permet pas de les résoudre totalement aux vues des débits très importants qui transitent dans ce secteur, et qui ne sont pas du tout régulés par cette variante. À l’inverse, la variante n°1 permet de décharger les réseaux en aval tout en améliorant la qualité du rejet vers la milieu naturel. Elle est bien plus efficace que la variante n°2, cependant, elle est également plus coûteuse.
2.14 Problème 13 : Rue des Riantières (ZI de l’Erdre)
2.14.1 Situation actuelle
La rue des Riantières est située dans une zone topographiquement plane et les pentes des canalisations sont très faibles dans ce secteur. De plus, les canalisations situées dans cette rue sont en diamètre 300 mm, ce qui est très insuffisant du fait de la faible pente des canalisations et des surfaces collectées qui sont très imperméabilisées. Ceci entraîne une saturation des réseaux dans ce secteur.
2.14.2 Projet d’aménagement
2.14.2.1 Aménagement
‒ Déconnecter les réseaux en créant une traversée de route entre les réseaux situés sur la partie
Sud-Ouest de la rue des Riantières et ceux situés sur la partie Nord-Est de cette même rue, soit entre les regard n°607 et n°620. Cet aménagement permettra de décharger les réseaux
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situés sur les terrains de l’entreprise AGERA, entre les regards n°618 et n°375, et ainsi d’éviter leur redimensionnement. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 400 mm.
‒ Redimensionner les réseaux situés sur le côté Sud de la rue des Riantières, entre les regards
n°609 et n°607, et entre les regards n° 600 et n°603. Le diamètre préconisé pour l’ensemble de ces canalisations est de 400 mm.
‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°609 et
n°607, ainsi que sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°600 et n°603 .
2.14.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de décharger les réseaux situés entre les regards n°618 et n°375 et ainsi d'éviter leur saturation. Il permettra également d'éviter en grande partie la saturation des réseaux situés dans la rue des Riantières. De plus, l'effet cuvette, lié à des pentes de canalisations trop faibles, sera réduit du fait des pentes revues entre les regards n°609 et n°607 et entre les regards n°600 et n°603.
2.14.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
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2.14.2.4 Coût
Tableau 25 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 108 140 15120 TOTAL 15120
2.15 Problème 14 : Boulevard de la Haie Daniel
2.15.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans le boulevard de la Haie Daniel collectent toute la longueur du boulevard, la partie ouest du boulevard Jules Ferry et les espaces construits environnants. Le boulevard de la Haie Daniel comprend des canalisations de diamètre 300 mm puis de diamètre 400 mm. Les pentes des canalisations du bas du boulevard sont faibles du fait de la topographie du secteur qui est assez plane. Aux vues des surfaces importantes collectées, les réseaux sont sous-dimensionnés et donc saturés.
2.15.2 Variante n°1
2.15.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Mettre en place un ouvrage de rétention aérien, de type noue enherbée, sur la zone située au
Nord du terrain de foot et qui est en espace vert, pour réguler les débits provenant de la partie haute du boulevard de la Haie Daniel. Cette solution permet de décharger fortement les réseaux situés en aval dans la rue de la Haie Daniel et d’éviter ainsi leur redimensionnement. L’ouvrage de rétention aura un volume de 476 m³, et un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 7,14 l/s. Cet ouvrage est régulé à 3 l/s/ha.
‒ Déconnecter la branche de réseau provenant de la partie haute du boulevard de la Haie
Daniel et envoyer les eaux de ce secteur dans le bassin de rétention qui sera créé. Pour cela, une canalisation sera donc créée entre le regard n°187 et l’entrée du futur bassin de rétention (point n°925 qui sera créé en entrée de bassin). Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 400 mm.
‒ Déconnecter la branche de réseau provenant du côté Ouest du boulevard Jules Ferry et
envoyer les eaux de ce secteur dans le bassin de rétention qui sera créé. Pour cela, une canalisation sera donc créée entre le regard n°162 et l’entrée du futur bassin de rétention (point n°925 qui sera créé en entrée de bassin). Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 400 mm.
‒ Réaménager une pente régulière entre le point n°158 et l’entrée du bassin de rétention, en
rehaussant la buse de départ au niveau du point n°162.
‒ Créer une canalisation entre la sortie de l’ouvrage de rétention (point n°926 qui sera créé en
sortie de bassin) et le regard n°189, permettant de renvoyer les eaux régulées en sortie de bassin dans le réseau EP existant.
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2.15.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner les débits provenant de la partie haute du boulevard de la Haie Daniel. Les débits seront fortement diminués à l’aval et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux situés en aval, dans le boulevard de la Haie Daniel, et d’éviter ainsi le redimensionnement des réseaux dans ce boulevard.
2.15.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
2.15.2.4 Coût
Tableau 26 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Création d’un bassin de rétention - 476 60 28560 Canalisation en 300 sous voirie 93 - 130 12090 Canalisation en 400 sous voirie 34 - 140 4760 TOTAL 45410
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2.15.3 Variante n°2
2.15.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à redimensionner l’ensemble des réseaux situés dans le boulevard de la Haie Daniel, entre les regards n°162 et n°903. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm entre les regards n°162 et n°189, de 500 mm entre les regards n°189 et n°193, et de 600 mm entre les regards n°193 et n°903.
2.15.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux de cette zone.
2.15.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
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2.15.3.4 Coût
Tableau 27 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 40 - 140 5600 Canalisation en 500 sous voirie 180 - 150 27000 Canalisation en 600 sous voirie 60 - 200 12000 TOTAL 44600
2.15.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 28 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé Déconnexion des réseaux et création d’un bassin de rétention de 476 m³ Redimensionnement du réseau
existant en Ø400 mm, Ø500 mm et
Ø600 mm
Estimation du coût global 45 410,00 € 44 600,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Disponibilité du foncier
Pas d’abaissement supplémentaire des
polluants + augmentation des débits
en aval
Les deux variantes permettent de résoudre les problèmes de saturation des réseaux observés dans le boulevard de la Haie Daniel. La variante n°1 permet également d'améliorer la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, cette variante permet de décharger fortement les réseaux situés en aval, et d’éviter le redimensionnement des réseaux situés dans le boulevard de la Haie Daniel.
2.16 Problème 15 : Rue du Clos / D33
2.16.1 Situation actuelle
La présence d'eau stagnante après des épisodes pluvieux, même modérés, ont été signalés dans le bas de la rue des Dureaux (D33). La quasi-intégralité de la rue des Dureaux, côté Ouest de l'Erdre est collectée en aval par le regard n°221. Il se situe au point bas de la rue des Dureaux, qui présente un effet de cuvette. La canalisation est en diamètre 300 mm, ce qui est insuffisant aux vues des surfaces collectées et de sa position topographique (effet de cuvette). Les pentes des canalisations du secteur sont faibles, du fait de la topographie qui est plane. Les réseaux sont donc fortement saturés.
Les réseaux du secteur de la rue du Clos et de la rue du Lavoir, reçoivent les eaux du boulevard de la haie Daniel, de la rue du Clos, de la rue d'Anjou, de la rue du Lavoir, de la rue de l'Industrie, de la place du Commerce et de la rue Neuve. La surface collectée et les taux d'imperméabilisation sont importants.
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Les débits à gérer sont donc très importants et les diamètres des canalisations dans ce secteur sont insuffisants. De plus, ces canalisations présentent une pente faible, du fait de la topographie du secteur. Les réseaux sont donc fortement saturés dans ce secteur.
2.16.2 Variante n°1
2.16.2.1 Aménagement
‒ Redimensionner les réseaux situés au niveau de la D33, entre les regards n°221 et n°903, et
réaménager une pente régulière sur l'ensemble de ces tronçons. Le diamètre préconisé pour l’ensemble de ces canalisations est de 400 mm.
‒ Déconnecter les réseaux provenant du boulevard de la Haie Daniel de ceux de la rue du
Clos. Pour cela, une canalisation sera créée dans la rue Neuve, et elle permettra d’envoyer les eaux provenant du boulevard de la Haie Daniel directement dans le plan d’eau, en suivant la pente naturelle des terrains. La canalisation sera créée entre le regard n°903 et le plan d’eau. Cet aménagement permettra de décharger fortement les réseaux situés dans la rue du Clos et dans la rue du Lavoir, et ainsi d’éviter leur redimensionnement. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 600 mm.
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2.16.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux dans ce secteur. Il permettra également de décharger les réseaux situés dans la rue du Clos et dans la rue du Lavoir, et ainsi d’éviter leur saturation. De plus, l'effet cuvette lié à des pentes de canalisations trop faibles dans la rue des Dureaux, sera réduit du fait que la pente des canalisations sera revue entre les regards n°221 et n°903.
2.16.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.16.2.4 Coût
Tableau 29 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 95 140 13300 Canalisation en 600 sous voirie 128 200 25600 Canalisation en 600 sous prairie 70 100 7000 TOTAL 45900
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2.16.3 Variante n°2
2.16.3.1 Aménagement
‒ Redimensionner les réseaux situés au niveau de la D33, entre les regards n°221 et n°903, et
réaménager une pente régulière sur l'ensemble de ces tronçons. Le diamètre préconisé pour l’ensemble de ces canalisations est de 400 mm.
‒ Déconnecter les réseaux provenant du boulevard de la Haie Daniel de ceux de la rue du
Clos. Pour cela, une canalisation sera créée dans la rue Neuve, et elle permettra d’envoyer les eaux provenant du boulevard de la Haie Daniel en direction du plan d’eau, en suivant la pente naturelle des terrains. La canalisation sera créée entre le regard n°903 et l’entrée d’un ouvrage de rétention (point n°929 qui sera créé en entrée de bassin), qui sera créé en amont du plan d’eau. Cet déconnexion des réseaux permettra de décharger fortement les réseaux situés dans la rue du Clos et dans la rue du Lavoir, et ainsi d’éviter leur redimensionnement. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 800 mm.
‒ Mettre en place un ouvrage de rétention aérien, de type noue enherbée, sur la zone en espace
vert située entre la rue Neuve et le plan d’eau, afin d’améliorer la qualité des eaux de cette zone avant rejet dans le milieu naturel. L’ouvrage de rétention aura un volume de 588 m³, et un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 18 l/s. Cet ouvrage est régulé à 3 l/s/ha.
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2.16.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux dans ce secteur. Il permettra également de décharger les réseaux situés dans la rue du Clos et dans la rue du Lavoir, et ainsi d’éviter leur saturation. De plus, l'effet cuvette lié à des pentes de canalisations trop faibles dans la rue des Dureaux, sera réduit du fait que la pente des canalisations sera revue entre les regards n°221 et n°903. Cet aménagement permettra également de tamponner les débits provenant de ce secteur avant rejet dans le milieu naturel. L’ouvrage ne permettra pas de décharger les réseaux vu qu’il se trouve à l’exutoire de ceux-ci. Cependant, il permettra d’améliorer nettement la qualité des eaux avant rejet.
2.16.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants pour l’ensemble des eaux collectées dans cette zone, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
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2.16.3.4 Coût
Tableau 30 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Création d’un bassin de
rétention - 588 60 35280 Canalisation en 400 sous
voirie 95 - 140 13300 Canalisation en 800 sous
voirie 128 - 300 38400 Canalisation en 800 sous
prairie 57 - 150 8550 TOTAL 95530
2.16.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 31 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Redimensionnement et réaménagement
de la pente des réseaux (Ø400 mm), et
déconnexion des réseaux avec création
nouvelle canalisation (Ø600 mm)
jusqu’à l’étang
Redimensionnement et
réaménagement de la pente des
réseaux (Ø400), déconnexion des
réseaux avec création nouvelle
canalisation (Ø800 mm) jusqu’à
l’étang, et création bassin de 588 m³
Estimation du coût global 45900 95530 Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur + +++
Inconvénient Pas d’abaissement supplémentaire des polluants Prix (bassin lit majeur de l’Erdre)
Les deux variantes permettent de résoudre en grande partie les problèmes de saturation des réseaux observés dans ce secteur. La variante n°2 permet, en plus, d'améliorer fortement la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. Cependant, la variante n°2 est presque deux fois plus chère que la variante n°1.
2.17 Problème 16 : Centre bourg
2.17.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la rue du Château reçoivent une partie des eaux de la rue du Château, de la rue du Midi, et du boulevard Alsace-Lorraine. La partie Ouest de la rue du Château a une topographie plane. Elle est collectée par des canalisations en diamètre 250 mm (regard n°325) puis en diamètre 300 mm (regards n°322 à n°320). Ces diamètres sont insuffisants aux vues des surfaces collectées et du taux d'imperméabilisation très important du secteur. Les pentes des canalisations du
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secteur, sont globalement faibles, ce qui entraîne une saturation des réseaux à cet endroit par rapport à la surface collectée.
Les réseaux situés dans la partie basse de l'avenue Charles Henri de Cossé Brissac reçoivent une partie des eaux de la rue du 1er bataillon, les eaux du boulevard Alsace-Lorraine, de la rue du Midi et de la rue du Château, ainsi qu’une partie des eaux de l'avenue Charles Henri de Cossé Brissac. Dans la partie basse de cette avenue ainsi qu’en aval, la topographie de la zone est assez plane et les pentes des canalisations sont assez faibles. Le bas de l'avenue est collecté par des canalisations en diamètre 400 mm, jusqu’au croisement avec la rue du Château, puis ensuite par des canalisations en diamètre 500 mm dans le reste de l’avenue. Ces diamètres sont très insuffisants aux vues des surfaces très importantes collectées en amont. La pente des canalisations entre les regards n°182 et n°296 (fin de l'avenue Charles Henri de Cossé Brissac) est très faible, du fait de la topographie assez plane du secteur. Les réseaux sont donc fortement saturés sur cette zone.
Le secteur situé au Sud du centre bourg, au niveau du rond-point reliant la rue de l’Industrie, la rue Neuve et le boulevard de la Ferronnays, collecte une grande partie des eaux du centre bourg (au niveau de l’avenue de Charles Henri de Cossé Brissac, le boulevard de la Ferronays, la rue du Château, la rue du Midi, la place de l'église, une partie du boulevard Alsace Lorraine et la rue Neuve). Les rues de ce secteur présentent une topographie plane et le débit à gérer est très important.
Au niveau du bas de l'avenue de Cossé Brissac, le débit est collecté par une canalisation en diamètre 500 mm (regards n°182 à n°300), puis par des canalisations en diamètre 400 mm (regards n°300 à n°901). La capacité de ces canalisations est très insuffisante aux vues des surfaces collectées, et de la forte imperméabilisation du centre bourg. De plus, les pentes de ces canalisations restent faibles du fait de la topographie du secteur qui est assez plane. Au niveau du boulevard de la Ferronays, les eaux sont collectées par le regard n°344 qui présente une canalisation de diamètre 300 mm. Aux vues des surfaces collectées, le diamètre 300 mm est également insuffisant.
Les réseaux sont donc fortement saturés sur l’ensemble de ce secteur du centre bourg.
2.17.2 Projet d’aménagement
2.17.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés dans le bas du boulevard Alsace-Lorraine et dans la rue
du Château, entre les regards n°325 et n°322 et entre les regards n°114 et n°182. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 300 mm entre les regards n°325 et n°322, de 400 mm entre les regards n°114 et n°320, et de 500 mm entre les regards n°320 et n°182. ‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie basse de l’avenue Charles Henri de Cossé Brissac, entre les regards n°170 et n°296. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm entre les regards n°170 et n°182, et de 800 mm entre les regards n°182 et n°296. ‒ Redimensionner les réseaux situés en aval de ceux-ci, dans la partie Sud du centre bourg, entre les regards n°296 et n°340. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
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‒ Créer une canalisation au niveau du parking existant, entre les regards n°300 et n°334, afin
d’éviter le redimensionnement des tronçons n°300 à n°335 et n°335 à n°334. Le diamètre préconisé pour cette canalisation est de 800 mm.
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2.17.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux situés dans la zone du centre bourg. Cependant, une partie de ces aménagements est située dans des zones régulièrement inondées par les crues de l’Erdre. Cet aménagement sera donc adapté en fonction du degré d’inondabilité des secteurs du bourg dans le dossier de phase III, correspondant au Schéma Directeur.
2.17.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.17.2.4 Coût
Tableau 32 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 300 sous voirie 25 130 3250 Canalisation en 400 sous voirie 112 140 15680 Canalisation en 500 sous voirie 209 150 31350 Canalisation en 800 sous voirie 220 300 66000 TOTAL 116280
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2.18 Problème 17 : Rue des Platanes partie Sud
2.18.1 Situation actuelle
Les réseaux situés dans la partie basse de la rue des Platanes reçoivent les eaux de la rue des Hêtres, de la rue des Chênes, de la rue des Érables, ainsi qu’une partie des eaux de la rue du 1er Bataillon, et de la rue des Platanes.
Le secteur amont (rue des Chênes, rue des Hêtres, partie haute de la rue des Platanes) présente des canalisations avec une pente très faible, du fait de la topographie du secteur. Cela entraîne une forte saturation des réseaux à cet endroit par rapport à la surface collectée. De plus, dans la rue des Platanes, les diamètres de canalisations passent de 400 mm (regard n°55 au regard n°74), à 300 mm (regard n°74 au regard n°85). Ce diamètre de 300 mm est très insuffisant aux vues des surfaces collectées qui sont assez importantes et des faibles pentes des canalisations sur une partie de cette rue. Les réseaux sont donc saturés.
2.18.2 Projet d’aménagement
2.18.2.1 Aménagement
La solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner les réseaux situés dans la partie Sud de la rue des Platanes, entre les regards
n°54 et n°85. Le diamètre préconisé pour l’ensemble de ces canalisations est de 400 mm. ‒ Réaménager une pente régulière sur l'ensemble des tronçons situés entre les regards n°54 et n°81.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans le bas de la partie Sud de la rue des Platanes, entre
les regards n°86 et n°90. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 500 mm.
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2.18.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux situés dans la partie Sud de la rue des Platanes. De plus, l'effet cuvette, lié à des pentes de canalisations trop faibles, sera réduit du fait que la pente des canalisations sera revue entre les regards n°54 et n°81.
2.18.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.18.2.4 Coût
Tableau 33 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 230 140 32200 Canalisation en 500 sous voirie 52 150 7800 TOTAL 40000
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2.19 Problème 18 : Rue des Acacias
2.19.1 Situation actuelle
Les réseaux situés sur ce secteur reçoivent les eaux de la rue du 8 mai 1945 et une partie des eaux de la rue du 1er Bataillon. La rue des Acacias présente une topographie relativement plane. Dans le haut de la rue ces Acacias, les canalisations passent d’un diamètre de 400 mm (regard n°107 au regard n°104), à un diamètre de 300 mm (regard n°104 au regard n°90). Ce diamètre est insuffisant aux vues des surfaces collectées qui sont assez importantes. Les réseaux sont donc saturés.
2.19.2 Variante n°1
2.19.2.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Mettre en place un ouvrage de rétention aérien, de type noue enherbée, sur la zone en espace
vert située au Nord de la partie haute de la rue des Acacias et à l’Est de l’entrée du cimetière, pour réguler les débits provenant de la rue du 8 mai 1945 et d’une partie de la rue du 1er Bataillon. Cette solution permet de décharger fortement les réseaux situés en aval dans la rue des Acacias et ainsi d’éviter en partie leur redimensionnement. L’ouvrage de rétention aura un volume de 184 m³, et un débit de fuite en sortie de l’ouvrage de 39,58 l/s. Cet ouvrage est régulé à 25 l/s/ha.
‒ Déconnecter la branche de réseau provenant de la rue du 8 mai 1945 et envoyer les eaux de
ce secteur dans le bassin de rétention qui sera créé. Pour cela, une canalisation sera donc créée entre le regard n°105 et l’entrée du futur bassin de rétention (point n°927 qui sera créé en entrée de bassin). Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 400 mm. ‒ Créer une canalisation entre les regards n°106 et n°105, pour envoyer les eaux collectées par cet avaloir dans la branche de réseau qui sera connectée à l’ouvrage de rétention qui sera créé. Le diamètre préconisé pour la canalisation à créer est de 300 mm.
‒ Créer une canalisation entre la sortie de l’ouvrage de rétention (point n°928 qui sera créé en
sortie de bassin) et le regard n°103, permettant de renvoyer les eaux régulées en sortie de bassin dans le réseau EP existant.
‒ Redimensionner les réseaux situés dans le bas de la rue des Acacias, entre les regards n°98
et n°90. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm.
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2.19.2.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra de tamponner les débits provenant de la rue du 8 Mai 1945. Les débits seront fortement diminués à l’aval et cet aménagement permettra d’éviter la saturation des réseaux situés en aval, dans la rue des Acacias, et de limiter fortement le nombre de tronçons à redimensionner en aval.
2.19.2.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement permettra un abattement important des polluants, et un retour vers la nappe d'une partie des eaux stockées.
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2.19.2.4 Coût
Tableau 34 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Création d’un bassin de rétention - 184 60 11040 Canalisation en 300 sous voirie 36,5 - 130 4745 Canalisation en 300 sous prairie 14 - 45 630 Canalisation en 400 sous voirie 103 - 140 14420 Canalisation en 400 sous prairie 10 - 50 500 TOTAL 31335
2.19.3 Variante n°2
2.19.3.1 Aménagement
Dans cette variante, la solution proposée consiste à :
‒ Redimensionner l’ensemble des réseaux situés dans la rue des Acacias, entre les regards
n°104 et n°90. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 400 mm. ‒ Redimensionner et à remettre à niveau la pente sur le tronçon situé au niveau du rond-point du Château, entre les regards n°90 et n°345, en réhaussant légèrement la cote du regard n°90. Le diamètre préconisé pour ces canalisations est de 800 mm.
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2.19.3.2 Résolution des problèmes hydrauliques
Cet aménagement permettra d'éviter en grande partie la saturation des réseaux de cette zone.
2.19.3.3 Efficacité en termes de dépollution des eaux
Cet aménagement n'apportera pas d'amélioration notable sur la qualité des eaux.
2.19.3.4 Coût
Tableau 35 : Coût de l'aménagement
Ouvrage Longueur (m) Volume stocké (m³) PU (€) PT (€)
Canalisation en 400 sous voirie 210 - 140 29400 Canalisation en 800 sous voirie 50 - 300 15000 TOTAL 44400
2.19.4 Synthèse des variantes
Les deux variantes proposées sont comparées sur le plan technique et économique dans le tableau ci-dessous :
Tableau 36 : Comparatif des aménagements
Variante n°1 Variante n°2
Aménagement proposé
Création d’un bassin de rétention de
184 m³, déconnexion des réseaux pour
envoyer les eaux dans le bassin, puis
redimensionnement des canalisations en
Ø400 mm en bas de rue
Redimensionnement des
canalisations en Ø400 et Ø800 mm
Estimation du coût global 31 335,00 € 44 400,00 € Efficacité hydraulique +++ +++ Incidence sur le milieu récepteur +++ +
Inconvénient Acquisition du foncier Pas d’abaissement supplémentaire des polluants / Prix
Les deux variantes permettent de résoudre les problèmes de saturation des réseaux observés dans la rue des Acacias. La variante n°1 permet également d'améliorer fortement la qualité du rejet des eaux pluviales de cette zone sur le milieu naturel. De plus, cette variante permet de décharger fortement les réseaux situés en aval, et elle est moins coûteuse que la deuxième.
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3 PROPOSITION D'AMÉNAGEMENTS ZONES "AU"
3.1 Présentation
L'objectif de cette partie est de proposer des techniques alternatives de gestion des eaux pluviales dans les nouvelles zones ouvertes à l'urbanisation.
Ces solutions peuvent être de différentes natures :
– bassin de rétention,
– bassin d'infiltration,
– ouvrages de traitement à la parcelle,
– solutions mixtes combinant gestion à la parcelle et bassin collectif.
Les techniques alternatives qui sont proposées ici sont adaptées au contexte environnemental et urbain de la commune de Saint-Mars-la-Jaille. Il s'agit de techniques extensives et peu coûteuses.
3.2 Techniques de gestion des eaux pluviales
3.2.1 La cuve enterrée
La cuve enterrée est un réservoir de stockage des eaux pluviales. Celles-ci sont collectées par l'intermédiaire des gouttières et sont détournées vers une cuve qui peut être installée à l’intérieur ou à l’extérieur de l’habitation. Pour la mise en place de ce système, il est nécessaire d'avoir : • Un collecteur, de préférence filtrant,
• Une cuve bien dimensionnée,
• Un système de trop plein pour éviter les débordements.
Par la suite, l’eau de pluie peut être réutilisée pour les besoins domestiques (arrosage du jardin, lavage de la voiture, ...).
Citerne de régulation avec réserve d'eau
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3.2.2 Le puits d'infiltration
Les puits d'infiltration sont des dispositifs de plusieurs mètres de profondeur qui permettent le transit du ruissellement vers un horizon perméable du sol pour assurer un débit de rejet compatible avec les surfaces drainées, après stockage et prétraitement éventuels. Le plus souvent, ces puits sont remplis d'un matériau très poreux qui assure la tenue des parois. Celui-ci est entouré d'un géotextile qui évite la migration des éléments fins (verticalement et horizontalement). Les puits sont souvent associés à des techniques de stockage de type chaussée-réservoir, tranchée drainante, fossé ou même bassin de retenue, dont ils assurent alors le débit de fuite.
Il existe deux principaux types de fonctionnement :
• Les puits d’infiltration qui ne sont pas en contact direct avec la nappe phréatique.
• Les puits d’injection qui sont en contact direct avec la nappe et injectent donc directement
l’eau dans la zone saturée.
Source : SET Environnement
3.2.3 Les tranchées d'infiltration
Une tranchée est un ouvrage superficiel (entre 1 et 2 mètres de profondeur), utilisé pour l’assainissement pluvial des voiries et des toitures. Le stockage de l’eau s’effectue dans les structures granulaires reconstituées (galets, roches concassées, graviers, matériaux alvéolaires). Les tranchées sont revêtues de dalles de béton ou de pelouse, selon l'usage superficiel : stationnement, trottoirs le long de la voirie, ou jardins. L'eau est collectée, soit localement par un système classique d'avaloirs et de drains qui conduisent l'eau dans le corps de la tranchée, soit par infiltration à travers un revêtement drainant en surface ou par des orifices entre bordures ou autres systèmes d'injection. L'évacuation se fait de façon classique vers un exutoire prédéfini (réseau d'assainissement pluvial, infiltration dans le sol).
Il existe deux principaux types de fonctionnement :
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• Les tranchées drainantes ou de stockage : système de rétention des eaux enterré
uniquement en cas de perméabilité naturelle trop faible du sol, d’infiltration impossible (zones de protection de captage, présence de nappes), ou d’eaux trop fortement chargées. L’eau pénètre dans la structure par ruissellement ou par injection et elle reste momentanément stockée pendant l’épisode pluvieux, puis elle est restituée à débit régulé vers un exutoire.
• Les tranchées infiltrantes : système d’infiltration, couplé au système de rétention.
L’évacuation des eaux pluviales se fait par infiltration directe dans le sol mais on peut également la coupler avec un écoulement régulé. Ceci permettra la vidange complète de l’ouvrage.
Tranchées d'infiltration avec drain
Source : SET Environnement
Tranchées d'infiltration sans drain
Source : SET Environnement
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3.2.4 Le bassin de rétention
Les eaux sont collectées par un ouvrage de stockage, le bassin, qui les restitue soit par infiltration dans le sol (bassin d'infiltration), soit à débit régulé vers un exutoire ou un réseau (bassin de retenue). Parmi les bassins de retenue, on distingue les bassins en eau, qui conservent une lame d'eau en permanence, il y a aussi les bassins secs, qui sont vides la majeure partie du temps et dont la durée d'utilisation est très courte, de l'ordre de quelques heures seulement, ou encore les bassins enterrés.
Ils sont principalement constitués de trois parties : un ouvrage d’alimentation, une zone de stockage et un ouvrage de régulation (garantissant le débit de fuite).
On distingue deux types de bassin sec :
• Bassin sec planté ou enherbé : le fond, à très faible pente, est constitué d’un espace planté
ou engazonné. L’intégration paysagère est le principal axe de valorisation. Ils ont une capacité d’infiltration qui est proportionnelle aux surfaces végétalisées « offertes » à l’infiltration.
• Bassin sec revêtu : l'étanchéité du fond, des berges et des talus est assurée par
géomembrane, béton ou enrobé. Tout risque de contamination du sol par une pollution éventuelle est alors évité. Cependant, il est beaucoup moins esthétique mais peut trouver une valorisation pluri-fonctionnelle (terrain de sport, parc de stationnement, etc.).
Les bassins en eau sont des plans d’eaux permanents dans lesquels sont déversés les eaux de pluie et de ruissellement collectées au cours de l’épisode pluvieux. Leur taille varie en fonction de leur utilité (usage plurifonctionnel) et du volume de rétention nécessaire. Elle peut varier de la petite mare en fond de jardin jusqu’au lac accueillant des activités nautiques.
Les bassins enterrés sont des ouvrages de stockage souterrains, que l’on peut enterrer sous des espaces verts, des voiries ou encore de parcs de stationnement. Ils se vidangent complètement suite à l’épisode pluvieux. Il est préférable, pour les gros volumes, de mettre en œuvre des structures réservoirs. Pour les plus petits volumes, ce bassin est plus généralement utilisé chez le particulier et s'apparente à une citerne ou une cuve.
Source : Cap Terre Source : Bassin d'eaux pluviales à Crevecoeur le Grand (60)
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3.3 Aménagements des zones AU de petite taille et des dents creuses
3.3.1 Principe
Les zones urbanisables dont la surface est inférieure à 1 hectare ne sont pas soumises à la Loi sur l'Eau. La rétention des eaux pluviales n'est donc pas obligatoire. Néanmoins, elles génèrent des débits d'eau ruisselés importants, qui, lorsqu'ils se cumulent, peuvent déclencher des problèmes hydrauliques importants. Il est donc important de mettre en place des mesures de gestion des eaux pluviales dans ces zones.
Il s'agit généralement de projets d'urbanisation isolés, dans lesquels il est difficile d'établir une réserve foncière pour implanter un ouvrage collectif de traitement des eaux pluviales. La solution la plus simple à mettre en œuvre est donc un traitement à la parcelle. Son principe est de stocker les eaux pluviales puis de les relarguer à débit régulé ou si possible de les infiltrer. Plusieurs solutions peuvent être mises en œuvre :
– la cuve enterrée,
– le puits d'infiltration,
– les tranchées d'infiltration,
– la noue de rétention/infiltration.
Ces solutions peuvent notamment être préconisées pour des densifications de dents creuses ou des divisions de parcelles déjà construites.
Sur la commune de Saint-Mars-la-Jaille, la capacité d'infiltration des sols est globalement moyenne à médiocre. Aussi, les ouvrages de gestion à la parcelle seront préférentiellement aménagés avec une buse de fuite, permettant l'évacuation du trop-plein d'eau pluviale dans le réseau collectif. Ce débit régulé est calculé de façon à ce qu'il n'y ait pas d'augmentation des débits ruisselés après l'urbanisation des zones.
Les ouvrages sont dimensionnés pour pouvoir réguler la pluie la plus intense d'une période de retour de 10 ans. Au-delà, le surplus de débit sera évacué par surverse dans le réseau collectif.
3.3.2 Dimensionnement et coût
3.3.2.1 Présentation
Les quatre solutions précédemment citées ont été dimensionnées et chiffrées, sur la base d'un projet d'habitation totalisant 100 à 250 m² imperméabilisés (toiture, terrasse et voirie privée) en considérant une unité foncière de 500 m². Pour chaque mètre carré imperméabilisé en plus, l'extension de la filière de traitement et son coût ont été évalué.
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3.3.2.2 Cuve enterrée
Tableau 37 : Dimensionnement et coût d'une cuve enterrée
Surface imperméabilisée
du projet Volume de la cuve (m³) Coût
100 m² 3 600,00 €
120 m² 3,5 700,00 €
150 m² 4,3 860,00 €
200 m² 5,8 1 160,00 €
250 m² 7,3 1 460,00 €
m² supplémentaire 30 L/m² 6,00 €
3.3.2.3 Le puits d'infiltration
Tableau 38 : Dimensionnement et coût d'un puits d'infiltration
Surface imperméabilisée
du projet Volume du puits (m³) Coût
100 m² 4 600,00 €
120 m² 4,6 690,00 €
150 m² 5,4 810,00 €
200 m² 6,8 1 020,00 €
250 m² 8,3 1 245,00 €
m² supplémentaire 40 L/m² 6,00 €
3.3.2.4 Les tranchées d'infiltration
Tableau 39 : Dimensionnement et coût des tranchées d'infiltration
Surface du projet Longueur des tranchées (m) Volume utile des tranchées (m³) Coût
100 m² 31 3,7 465,00 €
120 m² 34 4,1 510,00 €
150 m² 40 4,8 600,00 €
200 m² 50 6,0 750,00 €
250 m² 59 7,1 885,00 €
m² supplémentaire 0,31 0,037 4,65 €
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3.3.2.5 La noue de rétention/infiltration
Tableau 40 : Dimensionnement et coût d'une noue
Surface du projet Volume de la noue (m³) Coût
100 m² 3,8 190,00 €
120 m² 4,3 215,00 €
150 m² 5,1 255,00 €
200 m² 6,4 320,00 €
250 m² 7,7 385,00 €
m² supplémentaire 38 L/m² 1,90 €
Annexe 1 : Calculs hydrauliques à la parcelle
3.3.3 Imperméabilisation supplémentaire des zones urbanisées
L'augmentation du taux d'imperméabilisation engendre nécessairement un accroissement du ruissellement. L'expérience montre que l'accroissement progressif de ce taux, même dans des bourgs de petite taille, peut engendrer des problèmes d'inondations inexistants auparavant.
En parallèle, les politiques de lutte contre la consommation d'espaces naturels et agricoles nécessitent de densifier de plus en plus l'habitat.
Pour répondre à ces deux problématiques, le zonage d’assainissement des eaux pluviales prévoira de limiter l'imperméabilisation en fixant des seuils maximums variables en fonction de l'unité foncière. Cette solution a pour objectif de responsabiliser chaque propriétaire sur son rôle dans le ruissellement pluvial sans pénaliser la densification de l'habitat.
Dans le cas du dépassement du taux d'imperméabilisation maximal autorisé, l'imperméabilisation de surfaces supplémentaires ne sera possible, après accord de la mairie, qu'à condition d'avoir un volume de stockage à la parcelle de 40 L/m² imperméabilisé. Cette régulation sera demandée lors de toute déclaration de travaux ou permis de construire à l'origine du dépassement du taux maximal d'imperméabilisation autorisé. Ce volume de stockage est calculé sur la base de la surface nouvellement imperméabilisée. Ce volume de stockage sera au minimum de 2 m3.
Le débit de fuite à respecter dans ce cas précis est de 3 l/s/ha suivant la réglementation, soit 1,1 L/h/m².
La rétention pourra se faire sur des surfaces nouvellement imperméabilisées dans le cadre du projet ou sur des surfaces déjà existantes, au choix du pétitionnaire. Par exemple, la réalisation d'une terrasse de 50 m² peut tout à fait être compensée par la réalisation d'une citerne de rétention des eaux pluviales collectant des eaux de toiture de l'habitation attenante.
L'ouvrage de stockage pourra prendre différentes formes, au choix du pétitionnaire : tranchées d'infiltration, puisard, noue, cuve enterrée ou hors sol...
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Le dimensionnement et le coût estimatif de ces ouvrages sont présentés dans le paragraphe précédent.
3.4 Aménagements des zones à urbaniser
3.4.1 Principe
Cette partie concerne les zones ouvertes à l'urbanisation.
Les zones ouvertes à l’urbanisation sont le secteur n°1 – 1 Aub « La Léverie », le secteur n°2 1AUb « Rue des Platanes 1 », le secteur n°3 – 1AUb « Rue des Platanes 2 », le secteur n°4 – 1AUb « Torterelle », le secteur n°5 – 1AUb « Route de Bonnoeuvre / rue des Platanes », le secteur n°6 – 1AUb « Rue des Glycines / Boulevard de la Gare », le secteur n°7 – 1AUe « Le Prateau », et le secteur n°8 – 1AUe « Les Basses Riantières ».
Sur ces secteurs, une ou deux solutions peuvent être proposées :
– la réalisation d'un bassin de rétention pour chaque zone,
– et/ou la réalisation d'un bassin de rétention commun à plusieurs zones,
– et/ou l'infiltration à la parcelle des eaux des lots privatifs et la réalisation d'un bassin de
rétention pour les eaux des parties communes,
– et/ou l'infiltration à la parcelle des eaux de l'ensemble de la zone.
Pour les zones 1AUb, le dimensionnement est basé sur un coefficient d'imperméabilisation de 50 % au maximum. Pour la zone 1AUe situé au lieu-dit « Le Prateau », le dimensionnement est basé sur un coefficient d'imperméabilisation de 90 % au maximum. Pour la zone 1AUe située au lieu-dit « Les Basses Riantières », le dimensionnement est basé sur un coefficient d'imperméabilisation de 80 % au maximum.
Annexe 2 : Calculs hydrauliques des ouvrages collectifs
3.4.2 Secteur n°1 - 1 AUb « La Léverie »
3.4.2.1 Aménagement
Le secteur de la Léverie est une zone constituée de parcelles agricoles, et d’habitations, et située au Nord-Ouest du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 1,14 hectares, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
Les deux solutions envisagées pour cette zone sont :
‒ soit, la création d’un bassin de rétention, aérien ou enterré, pour collecter les eaux de
l'ensemble de la zone.
‒ soit, une gestion à la parcelle des eaux des lots privatifs et la réalisation d'un bassin de
rétention pour les eaux des parties communes.
Le premier scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 156 m³, tandis que le deuxième conduit à l'aménagement d’un ouvrage de gestion à la parcelle pour chacun des lots prévus, et d’un bassin de rétention pour collecter les eaux des parties communes.
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3.4.2.2 Coût
Le coût de l'aménagement proposé est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 41 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 156 m³ Coût à la charge du lotisseur 9 360 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 9 360 €
Pour le scénario n°2, le prix d’un ouvrage de gestion à la parcelle pour chaque lot variera de 300 € à 1500 €, en fonction de la filière de traitement choisie et des surfaces collectées, conformément aux dimensionnements donnés dans la partie 3.3.
Il est à noter que la gestion globale des eaux pluviales dans un seul ouvrage est généralement moins coûteuse qu'une gestion à la parcelle.
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3.4.3 Secteur n°2 – 1AUb « Rue des Platanes 1 »
3.4.3.1 Aménagement
Le secteur de la partie Nord de la rue des Platanes est une zone constituée de parcelles agricoles, et d’habitations, et située au Nord-Ouest du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 0,75 hectare, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
La solution envisagée pour cette zone est un bassin de rétention, aérien ou enterré.
Le scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 103 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone. Comme précédemment, une gestion à la parcelle pour l’ensemble de la zone peut également être envisagée.
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3.4.3.2 Coût
Le coût de l'aménagement proposé est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 42 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 103 m³ Coût à la charge du lotisseur 6 180 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 6 180 €
3.4.4 Secteur n°3 – 1AUb « Rue des Platanes 2 »
3.4.4.1 Aménagement
Le secteur de la partie Nord de la rue des Platanes est une zone constituée de parcelles agricoles, et d’habitations, et située au Nord-Ouest du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 0,39 hectare, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
Les deux solutions envisagées pour cette zone sont :
‒ soit, la création d’un bassin de rétention, aérien ou enterré, pour collecter les eaux de
l'ensemble de la zone.
‒ soit, une gestion à la parcelle de l’ensemble de la zone.
Le premier scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 52 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone. Le deuxième scénario conduit à l'aménagement d’ouvrages de gestion à la parcelle pour l’ensemble de la zone.
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3.4.4.2 Coût
Le coût de l'aménagement proposé est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 43 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 52 m³ Coût à la charge du lotisseur 3 120 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 3 120 €
Pour le scénario n°2, le prix d’un ouvrage de gestion à la parcelle pour chaque lot variera de 300 € à 1500 €, en fonction de la filière de traitement choisie et des surfaces collectées, conformément aux dimensionnements donnés dans la partie 3.3.
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3.4.5 Secteur n°4 – 1AUb « Torterelle »
3.4.5.1 Aménagement
Le secteur de Torterelle est une zone constituée de parcelles agricoles, et d’habitations, et située au Nord-Ouest du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 4,51 hectares, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
La solution envisagée pour cette zone est un bassin de rétention, aérien ou enterré.
Le scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 628 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone.
3.4.5.2 Coût
Le coût de l'aménagement proposé est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
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Tableau 44 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 628 m³ Coût à la charge du lotisseur 37 680 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 37 680 €
3.4.6 Secteur n°5 – 1AUb « Route de Bonnoeuvre / Rue des Platanes »
3.4.6.1 Aménagement
Le secteur n°5 est une zone constituée de parcelles agricoles, et située à l’Ouest du centre-bourg, à proximité d’habitations, du cimetière et du château. Cette zone, d'une superficie de 0,66 hectare, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
La solution envisagée pour cette zone est un bassin de rétention, aérien ou enterré.
Le scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 90 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone. Une gestion à la parcelle pour l’ensemble de la zone peut également être envisagée.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 82
3.4.6.2 Coût
Le coût des aménagements proposés est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 45 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 90 m³ Coût à la charge du lotisseur 5 400 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 5 400 €
3.4.7 Secteur n°6 – 1AUb « Rue des Glycines / Boulevard de la Gare »
3.4.7.1 Aménagement
Le secteur n°6 est une zone constituée de parcelles agricoles, et d’habitations, située au Sud du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 0,35 hectare, est classée en zone 1AUb. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 50 %.
Les deux solutions envisagées pour cette zone sont :
‒ soit, la création d’un bassin de rétention, aérien ou enterré, pour collecter les eaux de
l'ensemble de la zone.
‒ soit, une gestion à la parcelle de l’ensemble de la zone.
Le premier scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 47 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone. Le deuxième scénario conduit à l'aménagement d’ouvrages de gestion à la parcelle pour l’ensemble de la zone.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 83
3.4.7.2 Coût
Le coût des aménagements proposés est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 46 : Coûts
Scénario n°1
Aménagement proposé Création d’un bassin de 47 m³ Coût à la charge du lotisseur 2 820 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 2 820 €
Pour le scénario n°2, le prix d’un ouvrage de gestion à la parcelle pour chaque lot variera de 300 € à 1500 €, en fonction de la filière de traitement choisie et des surfaces collectées, conformément aux dimensionnements donnés dans la partie 3.3.
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3.4.8 Secteur n°7 – 1AUe « Le Prateau »
3.4.8.1 Aménagement
Le secteur du Prateau est une zone constituée de parcelles agricoles, située en limite Sud de la ZI « Le Croissel », et au Sud-Est du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 9,69 hectares, est classée en zone 1AUe. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 90 %.
La solution envisagée pour cette zone est un bassin de rétention, aérien ou enterré.
Le scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 2 589 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone.
3.4.8.2 Coût
Le coût des aménagements proposés est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
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Tableau 47 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 2 589 m³ Coût à la charge du lotisseur 155 340 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 155 340 €
3.4.9 Secteur n°8 – 1AUe « Les Basses Riantières »
3.4.9.1 Aménagement
Le secteur des Basses Riantières est une zone constituée de parcelles agricoles, située en limite Est de la ZI « Le Croissel », et au Sud-Est du centre-bourg. Cette zone, d'une superficie de 17,34 hectares, est classée en zone 1AUe. Le taux d'imperméabilisation maximal pour cette zone est fixé à 80 %.
La solution envisagée pour cette zone est un bassin de rétention, aérien ou enterré.
Le scénario conduit à l'aménagement d’un bassin de rétention d’environ 4 076 m³, qui collectera les eaux de l’ensemble de la zone.
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 86
3.4.9.2 Coût
Le coût des aménagements proposés est détaillé dans le tableau suivant. Les valeurs de prix unitaires sont des coûts moyens, le coût total de l'aménagement est donc une estimation générale.
Tableau 48 : Coûts
Scénario
Aménagement proposé Création d’un bassin de 4 076 m³ Coût à la charge du lotisseur 244 560 € Coût à la charge des particuliers 0 € Coût global 244 560 €
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CONCLUSION
Les propositions d'aménagements ont plusieurs objectifs :
• Résoudre les problèmes hydrauliques existants,
• Gérer de manière globale les aménagements des zones urbanisables,
• Apporter une aide dans le choix des mesures à mettre en place.
Les mesures compensatoires permettent de limiter les débits pour le réseau des eaux pluviales situé en aval des ouvrages, de résoudre les problèmes de débordements et de mise en charge trop importante des canalisations. Elles permettent également d'améliorer la qualité du rejet qui rejoint le milieu naturel.
Par la suite, la phase III du Schéma Directeur d'Assainissement des Eaux Pluviales va permettre de réaliser une étude détaillée de la situation future. Cette étude permettra d'analyser et de modéliser précisément le réseau d'assainissement en situation future, c'est-à-dire en intégrant les ouvrages, choisis par la commune, à mettre en place pour résoudre les problèmes existants et pour gérer les eaux des zones urbanisables.
Elle aura également pour objectif de chiffrer et de hiérarchiser l'ensemble de ces aménagements dans un programme pluriannuel de travaux.
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ANNEXES
ANNEXE 1 : Calculs hydrauliques à la parcelle
ANNEXE 2 : Calculs hydrauliques des ouvrages collectifs
ANNEXE 3 : Plan des zones urbannisables
ANNEXE 4 : Résultats de la simulation de phase I
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ANNEXE 1 : Calculs hydrauliques à la parcelle
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Cuve enterrée
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 300 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 200 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 Total 500 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 Coefficient d'apport 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89 Surface active (ha) 0,02 0,02 0,02 0,02 0,04 Débit permis (l/s) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 Diamètre retenu (m) 0,009 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 Débit maxi de la buse (l/s) 0,15 4,55 4,55 4,55 4,55 Débit maxi de la buse (m³/h) 0,5 16,4 16,4 16,4 16,4
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 7,8
K (m/h) 0,000
débit infiltré (m3/h) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 Coefficient de ruissellement 0,4400 0,4438 0,4517 0,4696 0,8900 Pente moyenne de la parcelle 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018
Temps de concentration (Tc) 3,1 3,1 3,1 3,1 2,4 Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 112,7 130,5 140,6 153,5 169,9 10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0 20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6 30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3 40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9 50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7 60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7 70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3 80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9 90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2 100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9 120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5 140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9 160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0 180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4 200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1 220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0 240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1 300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0 360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5 420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4 480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6 600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4 900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7 1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7 1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 24,8 28,9 31,8 36,0 75,6 10,00 min 14,4 16,8 18,4 20,9 44,0 20,00 min 12,9 12,1 13,3 15,1 31,9 30,00 min 8,6 10,0 11,0 12,5 26,4 40,00 min 7,5 8,8 9,6 10,9 23,1 50,00 min 6,7 7,9 8,7 9,8 20,8 60,00 min 5,6 6,6 7,2 8,2 17,2 70,00 min 5,0 5,8 6,4 7,3 15,3 80,00 min 4,5 5,3 5,8 6,5 13,7 90,00 min 4,2 4,8 5,3 6,0 12,5 100,00 min 3,8 4,5 4,9 5,5 11,5 120,00 min 3,3 3,9 4,2 4,8 10,0 140,00 min 3,0 3,4 3,8 4,2 8,9 160,00 min 2,7 3,1 3,4 3,8 8,0 180,00 min 2,5 2,8 3,1 3,5 7,3 200,00 min 2,3 2,6 2,9 3,2 6,7 220,00 min 2,1 2,4 2,7 3,0 6,2 240,00 min 2,0 2,3 2,5 2,8 5,8 300,00 min 1,7 1,9 2,1 2,3 4,9 360,00 min 1,5 1,7 1,8 2,0 4,2 420,00 min 1,3 1,5 1,6 1,8 3,8 480,00 min 1,2 1,3 1,5 1,6 3,4 600,00 min 1,0 1,1 1,2 1,4 2,8 900,00 min 0,7 0,8 0,9 1,0 2,1 1200,00 min 0,6 0,7 0,7 0,8 1,7 1440,00 min 0,5 0,6 0,6 0,7 1,4
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 1,3 1,5 1,6 1,9 3,9 10,00 min 2,3 2,7 3,0 3,4 7,2 20,00 min 4,1 3,9 4,3 4,9 10,4 30,00 min 4,0 4,7 5,2 6,0 12,9 40,00 min 4,6 5,5 6,1 6,9 15,0 50,00 min 5,2 6,1 6,8 7,7 16,9 60,00 min 5,1 6,0 6,7 7,6 16,7 70,00 min 5,2 6,2 6,9 7,8 17,2 80,00 min 5,3 6,3 7,0 8,0 17,6 90,00 min 5,4 6,4 7,1 8,1 18,0 100,00 min 5,5 6,5 7,2 8,3 18,3 120,00 min 5,6 6,7 7,4 8,5 18,9 140,00 min 5,7 6,8 7,5 8,6 19,4 160,00 min 5,7 6,8 7,6 8,7 19,9 180,00 min 5,8 6,9 7,7 8,8 20,2 200,00 min 5,8 6,9 7,7 8,9 20,6 220,00 min 5,8 6,9 7,8 9,0 20,9 240,00 min 5,8 7,0 7,8 9,0 21,1 300,00 min 5,7 6,9 7,8 9,0 21,7 360,00 min 5,5 6,8 7,7 9,0 22,2 420,00 min 5,3 6,6 7,5 8,9 22,5 480,00 min 5,1 6,4 7,3 8,7 22,8 600,00 min 4,5 5,9 6,9 8,3 23,0 900,00 min 2,9 4,3 5,4 6,9 23,0 1200,00 min 1,0 2,5 3,6 5,2 22,3 1440,00 min 0,0 0,9 2,0 3,7 21,5 Débit de fuite (m³/h) 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 Volume maxi à stocker (m³) 5,8 7 8 9 23 Temps moyen de résidence (h) 1,2 1,5 1,6 1,9 4,8 Temps de vidange (h) 2,4 2,9 3,3 3,8 9,7
Volume bassin (m3) 5,9
Longueur extérieure (m) 3,0 Longueur fond du bassin 3,0 Largeur extérieure (m) 2,6 Largeur fond du bassin 2,6 Profondeur max (m) 0,75
Pente talus (°) 90,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Noue d'infiltration
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 300 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 200 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 Total 500 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 Coefficient d'apport 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89 Surface active (ha) 0,02 0,02 0,02 0,02 0,04 Débit permis (l/s) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,010 0,010 0,010 0,010 0,010 Diamètre retenu (m) 0,000 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Débit maxi de la buse (l/s) 0,00 3,71 3,71 3,71 3,71 Débit maxi de la buse (m³/h) 0,0 13,4 13,4 13,4 13,4
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 19,6
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 Coefficient de ruissellement 0,4400 0,4438 0,4517 0,4696 0,8900 Pente moyenne de la parcelle 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018
Temps de concentration (Tc) 3,1 3,1 3,1 3,1 2,4 Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 112,7 130,5 140,6 153,5 169,9 10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0 20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6 30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3 40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9 50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7 60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7 70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3 80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9 90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2 100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9 120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5 140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9 160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0 180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4 200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1 220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0 240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1 300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0 360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5 420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4 480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6 600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4 900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7 1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7 1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 24,8 28,9 31,8 36,0 75,6 10,00 min 14,4 16,8 18,4 20,9 44,0 20,00 min 12,9 12,1 13,3 15,1 31,9 30,00 min 8,6 10,0 11,0 12,5 26,4 40,00 min 7,5 8,8 9,6 10,9 23,1 50,00 min 6,7 7,9 8,7 9,8 20,8 60,00 min 5,6 6,6 7,2 8,2 17,2 70,00 min 5,0 5,8 6,4 7,3 15,3 80,00 min 4,5 5,3 5,8 6,5 13,7 90,00 min 4,2 4,8 5,3 6,0 12,5 100,00 min 3,8 4,5 4,9 5,5 11,5 120,00 min 3,3 3,9 4,2 4,8 10,0 140,00 min 3,0 3,4 3,8 4,2 8,9 160,00 min 2,7 3,1 3,4 3,8 8,0 180,00 min 2,5 2,8 3,1 3,5 7,3 200,00 min 2,3 2,6 2,9 3,2 6,7 220,00 min 2,1 2,4 2,7 3,0 6,2 240,00 min 2,0 2,3 2,5 2,8 5,8 300,00 min 1,7 1,9 2,1 2,3 4,9 360,00 min 1,5 1,7 1,8 2,0 4,2 420,00 min 1,3 1,5 1,6 1,8 3,8 480,00 min 1,2 1,3 1,5 1,6 3,4 600,00 min 1,0 1,1 1,2 1,4 2,8 900,00 min 0,7 0,8 0,9 1,0 2,1 1200,00 min 0,6 0,7 0,7 0,8 1,7 1440,00 min 0,5 0,6 0,6 0,7 1,4
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 1,3 1,5 1,6 1,9 3,9 10,00 min 2,3 2,7 3,0 3,4 7,3 20,00 min 4,2 3,9 4,3 4,9 10,5 30,00 min 4,1 4,8 5,3 6,0 13,0 40,00 min 4,7 5,6 6,2 7,0 15,1 50,00 min 5,3 6,3 6,9 7,9 17,0 60,00 min 5,2 6,2 6,8 7,8 16,8 70,00 min 5,4 6,4 7,0 8,0 17,3 80,00 min 5,5 6,5 7,2 8,2 17,8 90,00 min 5,6 6,6 7,3 8,4 18,2 100,00 min 5,7 6,8 7,5 8,5 18,6 120,00 min 5,9 7,0 7,7 8,8 19,2 140,00 min 6,0 7,1 7,9 9,0 19,8 160,00 min 6,1 7,2 8,0 9,1 20,3 180,00 min 6,2 7,3 8,1 9,3 20,7 200,00 min 6,3 7,4 8,2 9,4 21,1 220,00 min 6,3 7,5 8,3 9,5 21,4 240,00 min 6,4 7,5 8,4 9,6 21,7 300,00 min 6,4 7,6 8,5 9,8 22,5 360,00 min 6,4 7,7 8,6 9,9 23,1 420,00 min 6,4 7,6 8,6 9,9 23,6 480,00 min 6,3 7,6 8,5 9,9 23,9 600,00 min 6,0 7,4 8,3 9,8 24,5 900,00 min 5,1 6,6 7,6 9,1 25,2 1200,00 min 3,9 5,5 6,5 8,2 25,2 1440,00 min 2,9 4,5 5,6 7,2 25,0 Débit de fuite (m³/h) 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 Volume maxi à stocker (m³) 6,4 8 9 10 25 Temps moyen de résidence (h) 1,5 1,7 1,9 2,2 5,7 Temps de vidange (h) 2,9 3,5 3,9 4,5 11,4
Volume bassin (m3) 6,4
Longueur extérieure (m) 5,6 Longueur fond du bassin 3,9 Largeur extérieure (m) 3,50 Largeur fond du bassin 1,8 Profondeur max (m) 0,50
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Puits d'infiltration
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 300 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 200 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 500 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 0 0 0 0 0
Surface projet (ha) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Coefficient d'apport 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89
Surface active (ha) 0,02 0,02 0,02 0,02 0,04
Débit permis (l/s) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 Diamètre retenu (m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
Hauteur d'eau (m) 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
Débit maxi de la buse (l/s) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Débit maxi de la buse (m³/h) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 16,1
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500
Coefficient de ruissellement 0,4400 0,4438 0,4517 0,4696 0,8900
Pente moyenne de la parcelle 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018
Temps de concentration (Tc) 3,1 3,1 3,1 3,1 2,4
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
3,1 112,7 130,5 140,6 153,5 169,9
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9 50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
3,1 24,8 28,9 31,8 36,0 75,6
10,00 min 14,4 16,8 18,4 20,9 44,0
20,00 min 12,9 12,1 13,3 15,1 31,9
30,00 min 8,6 10,0 11,0 12,5 26,4
40,00 min 7,5 8,8 9,6 10,9 23,1
50,00 min 6,7 7,9 8,7 9,8 20,8
60,00 min 5,6 6,6 7,2 8,2 17,2
70,00 min 5,0 5,8 6,4 7,3 15,3
80,00 min 4,5 5,3 5,8 6,5 13,7
90,00 min 4,2 4,8 5,3 6,0 12,5
100,00 min 3,8 4,5 4,9 5,5 11,5
120,00 min 3,3 3,9 4,2 4,8 10,0
140,00 min 3,0 3,4 3,8 4,2 8,9
160,00 min 2,7 3,1 3,4 3,8 8,0
180,00 min 2,5 2,8 3,1 3,5 7,3
200,00 min 2,3 2,6 2,9 3,2 6,7
220,00 min 2,1 2,4 2,7 3,0 6,2
240,00 min 2,0 2,3 2,5 2,8 5,8
300,00 min 1,7 1,9 2,1 2,3 4,9
360,00 min 1,5 1,7 1,8 2,0 4,2
420,00 min 1,3 1,5 1,6 1,8 3,8
480,00 min 1,2 1,3 1,5 1,6 3,4
600,00 min 1,0 1,1 1,2 1,4 2,8
900,00 min 0,7 0,8 0,9 1,0 2,1
1200,00 min 0,6 0,7 0,7 0,8 1,7
1440,00 min 0,5 0,6 0,6 0,7 1,4
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
3,1 1,3 1,5 1,6 1,9 3,9
10,00 min 2,3 2,7 3,0 3,4 7,3
20,00 min 4,2 3,9 4,3 4,9 10,5
30,00 min 4,1 4,9 5,3 6,1 13,0
40,00 min 4,8 5,6 6,2 7,1 15,2
50,00 min 5,4 6,3 7,0 7,9 17,1
60,00 min 5,3 6,3 6,9 7,9 16,9
70,00 min 5,5 6,4 7,1 8,1 17,4
80,00 min 5,6 6,6 7,3 8,3 17,9
90,00 min 5,7 6,8 7,4 8,5 18,3
100,00 min 5,9 6,9 7,6 8,6 18,7
120,00 min 6,0 7,1 7,8 8,9 19,4
140,00 min 6,2 7,3 8,0 9,1 20,0
160,00 min 6,3 7,4 8,2 9,3 20,5
180,00 min 6,4 7,6 8,3 9,5 20,9
200,00 min 6,5 7,7 8,5 9,6 21,3
220,00 min 6,6 7,7 8,6 9,8 21,7 240,00 min 6,6 7,8 8,6 9,9 22,0 300,00 min 6,8 8,0 8,8 10,1 22,8 360,00 min 6,8 8,1 9,0 10,3 23,5 420,00 min 6,8 8,1 9,0 10,4 24,1 480,00 min 6,8 8,1 9,1 10,4 24,5 600,00 min 6,7 8,1 9,0 10,5 25,2 900,00 min 6,1 7,6 8,6 10,2 26,2 1200,00 min 5,3 6,9 7,9 9,6 26,6 1440,00 min 4,6 6,2 7,3 8,9 26,7 Débit de fuite (m³/h) 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 Volume maxi à stocker (m³) 6,8 8 9 10 27 Temps moyen de résidence (h) 1,6 1,9 2,1 2,4 6,1 Temps de vidange (h) 3,1 3,7 4,1 4,8 12,2
Volume bassin (m3) 6,8
Diamètre (m) 2,95 Longueur fond du bassin 0,0 Surface (m²) 16,1 Largeur fond du bassin 0,0 Profondeur max (m) 1,00
Porosité 1,00 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Tranchées d'infiltration
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 300 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 200 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 Total 500 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 Coefficient d'apport 0,44 0,44 0,45 0,47 0,89 Surface active (ha) 0,02 0,02 0,02 0,02 0,04 Débit permis (l/s) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,010 0,010 0,010 0,010 0,010 Diamètre retenu (m) 0,000 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 Débit maxi de la buse (l/s) 0,00 4,07 4,07 4,07 4,07 Débit maxi de la buse (m³/h) 0,0 14,6 14,6 14,6 14,6
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 24,5
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 0,0500 Coefficient de ruissellement 0,4400 0,4438 0,4517 0,4696 0,8900 Pente moyenne de la parcelle 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018
Temps de concentration (Tc) 3,1 3,1 3,1 3,1 2,4 Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 112,7 130,5 140,6 153,5 169,9 10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0 20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6 30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3 40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9 50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7 60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7 70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3 80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9 90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2 100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9 120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5 140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9 160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0 180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4 200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1 220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0 240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1 300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0 360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5 420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4 480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6 600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4 900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7 1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7 1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 24,8 28,9 31,8 36,0 75,6 10,00 min 14,4 16,8 18,4 20,9 44,0 20,00 min 12,9 12,1 13,3 15,1 31,9 30,00 min 8,6 10,0 11,0 12,5 26,4 40,00 min 7,5 8,8 9,6 10,9 23,1 50,00 min 6,7 7,9 8,7 9,8 20,8 60,00 min 5,6 6,6 7,2 8,2 17,2 70,00 min 5,0 5,8 6,4 7,3 15,3 80,00 min 4,5 5,3 5,8 6,5 13,7 90,00 min 4,2 4,8 5,3 6,0 12,5 100,00 min 3,8 4,5 4,9 5,5 11,5 120,00 min 3,3 3,9 4,2 4,8 10,0 140,00 min 3,0 3,4 3,8 4,2 8,9 160,00 min 2,7 3,1 3,4 3,8 8,0 180,00 min 2,5 2,8 3,1 3,5 7,3 200,00 min 2,3 2,6 2,9 3,2 6,7 220,00 min 2,1 2,4 2,7 3,0 6,2 240,00 min 2,0 2,3 2,5 2,8 5,8 300,00 min 1,7 1,9 2,1 2,3 4,9 360,00 min 1,5 1,7 1,8 2,0 4,2 420,00 min 1,3 1,5 1,6 1,8 3,8 480,00 min 1,2 1,3 1,5 1,6 3,4 600,00 min 1,0 1,1 1,2 1,4 2,8 900,00 min 0,7 0,8 0,9 1,0 2,1 1200,00 min 0,6 0,7 0,7 0,8 1,7 1440,00 min 0,5 0,6 0,6 0,7 1,4
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 3,1 1,3 1,5 1,6 1,9 3,9 10,00 min 2,3 2,7 3,0 3,4 7,3 20,00 min 4,1 3,9 4,3 4,9 10,5 30,00 min 4,0 4,8 5,3 6,0 13,0 40,00 min 4,7 5,5 6,1 6,9 15,1 50,00 min 5,2 6,2 6,8 7,8 16,9 60,00 min 5,1 6,1 6,7 7,7 16,7 70,00 min 5,3 6,3 6,9 7,9 17,2 80,00 min 5,4 6,4 7,1 8,1 17,7 90,00 min 5,5 6,5 7,2 8,2 18,1 100,00 min 5,6 6,6 7,3 8,3 18,4 120,00 min 5,7 6,8 7,5 8,6 19,0 140,00 min 5,8 6,9 7,6 8,7 19,6 160,00 min 5,9 7,0 7,7 8,9 20,0 180,00 min 5,9 7,0 7,8 9,0 20,4 200,00 min 5,9 7,1 7,9 9,1 20,7 220,00 min 6,0 7,1 7,9 9,1 21,0 240,00 min 6,0 7,2 8,0 9,2 21,3 300,00 min 5,9 7,2 8,0 9,3 22,0 360,00 min 5,8 7,1 8,0 9,3 22,5 420,00 min 5,7 7,0 7,9 9,2 22,9 480,00 min 5,5 6,8 7,7 9,1 23,2 600,00 min 5,0 6,4 7,4 8,8 23,5 900,00 min 3,6 5,1 6,1 7,6 23,7 1200,00 min 2,0 3,5 4,6 6,2 23,3 1440,00 min 0,6 2,1 3,2 4,9 22,7 Débit de fuite (m³/h) 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Volume maxi à stocker (m³) 6,0 7 8 9 24 Temps moyen de résidence (h) 1,3 1,6 1,8 2,1 5,3 Temps de vidange (h) 2,7 3,2 3,6 4,1 10,6
Volume total (m3) 14,7
Longueur extérieure (m) 49,0 Longueur fond du bassin 49,0 Largeur extérieure (m) 0,5 Largeur fond du bassin 0,5 Profondeur utile (m) 0,60 Porosité 0,4 Pente talus (°) 90,0
Volume utile 5,9 90
ANNEXE 2 : Calculs hydrauliques des ouvrages collectifs
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 5700 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95
Stabilisé/graviers 0 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85
Voiries / parking 0 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
terrain de sport 0 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 5700 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 11400 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 1,14 1,14 1,14 1,14 1,14
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 0,6 0,6 0,61 0,63 1,03
Débit permis (l/s) 3,42 3,42 3,42 3,42 3,42
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,044 0,044 0,044 0,044 0,044
Diamètre retenu (m) 0,044 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7
Débit maxi de la buse (l/s) 3,42 4,39 4,39 4,39 4,39
Débit maxi de la buse (m³/h) 12,3 15,8 15,8 15,8 15,8
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 272
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 1,1400 1,1400 1,1400 1,1400 1,1400
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018
Temps de concentration (Tc) 8,8 8,8 8,7 8,7 7,3
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
8,8 69,4 80,4 86,6 94,6 105,0
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°1 – 1AUb « La Léverie »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 8,8 415,3 483,9 528,2 592,5 1077,7 10,00 min 391,1 455,8 497,4 558,0 1015,4 20,00 min 351,1 329,3 359,4 403,2 735,1 30,00 min 233,4 272,3 297,1 333,3 608,5 40,00 min 203,8 237,9 259,6 291,3 532,2 50,00 min 183,5 214,3 233,8 262,3 479,6 60,00 min 153,3 178,5 194,9 218,1 396,8 70,00 min 136,5 158,7 173,1 193,5 351,8 80,00 min 123,4 143,3 156,2 174,5 316,9 90,00 min 112,9 130,9 142,6 159,3 289,0 100,00 min 104,3 120,8 131,5 146,7 266,1 120,00 min 90,9 105,1 114,3 127,4 230,8 140,00 min 80,9 93,4 101,5 113,0 204,6 160,00 min 73,2 84,3 91,6 101,9 184,3 180,00 min 67,0 77,0 83,6 93,0 168,1 200,00 min 61,9 71,1 77,1 85,7 154,8 220,00 min 57,6 66,1 71,7 79,6 143,7 240,00 min 53,9 61,8 67,0 74,4 134,2 300,00 min 45,6 52,1 56,4 62,6 112,7 360,00 min 39,7 45,3 49,1 54,3 97,7 420,00 min 35,4 40,3 43,6 48,2 86,6 480,00 min 32,0 36,4 39,3 43,4 78,1 600,00 min 27,0 30,7 33,1 36,5 65,6 900,00 min 19,9 22,5 24,2 26,7 47,7 1200,00 min 16,0 18,0 19,4 21,3 38,1 1440,00 min 14,0 15,7 16,9 18,5 33,1
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
8,8 58,7 68,8 75,3 84,7 155,9
10,00 min 62,7 73,5 80,4 90,5 166,7
20,00 min 112,0 104,8 114,8 129,4 240,0
30,00 min 109,2 128,6 141,0 159,2 296,7
40,00 min 125,9 148,6 163,1 184,2 344,8
50,00 min 140,4 166,0 182,3 206,1 387,2
60,00 min 138,3 163,5 179,9 203,1 381,8
70,00 min 141,7 167,6 184,4 208,3 392,8
80,00 min 144,5 171,0 188,2 212,6 402,5
90,00 min 146,9 173,8 191,4 216,3 410,9
100,00 min 148,8 176,2 194,2 219,5 418,5
120,00 min 151,8 180,0 198,5 224,7 431,5 140,00 min 153,8 182,8 201,8 228,7 442,2
160,00 min 155,1 184,7 204,2 231,7 451,3
180,00 min 155,8 186,0 205,8 233,9 459,1
200,00 min 156,1 186,8 207,0 235,6 465,8
220,00 min 156,0 187,2 207,7 236,7 471,6
240,00 min 155,5 187,1 208,0 237,4 476,7
300,00 min 152,6 185,4 207,1 237,7 488,4
360,00 min 148,1 181,8 204,1 235,7 496,3
420,00 min 142,2 176,8 199,7 232,1 501,3
480,00 min 135,5 170,8 194,2 227,3 504,2
600,00 min 119,8 156,4 180,7 215,0 505,2
900,00 min 73,0 111,9 137,9 174,6 490,6
1200,00 min 19,8 60,3 87,6 126,1 461,8
1440,00 min 0,0 16,0 44,1 83,8 432,6
Débit de fuite (m³/h) 12 12 12 12 12 Volume maxi à stocker (m³) 156 187 208 238 505
Temps moyen de résidence (h) 9,4 11,3 12,6 14,4 30,5
Temps de vidange (h) 18,9 22,6 25,2 28,7 61,1
Volume bassin (m3) 156,1
Longueur extérieure (m) 34,0 272,0 Longueur fond du bassin 31,6 Largeur extérieure (m) 8,0 Largeur fond du bassin 5,6 Profondeur max (m) 0,70
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 3750 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 3750 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 7500 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 0,39 0,4 0,4 0,41 0,68
Débit permis (l/s) 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,036 0,036 0,036 0,036 0,036
Diamètre retenu (m) 0,036 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7
Débit maxi de la buse (l/s) 2,25 4,39 4,39 4,39 4,39
Débit maxi de la buse (m³/h) 8,1 15,8 15,8 15,8 15,8
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 184
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,7500 0,7500 0,7500 0,7500 0,7500
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007
Temps de concentration (Tc) 12,2 12,2 12,1 12,0 10,1
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
12,2 59,5 69,0 74,4 81,2 90,2
20,00 min 47,2 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 43,2 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 28,1 32,7 35,2 38,4 42,9
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
110,00 min 16,2 18,6 20,0 21,7 24,1
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°2 – 1AUb « Rue des Platanes 1 »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 12,2 234,4 273,3 298,2 334,6 609,2 20,00 min 185,8 216,6 236,4 265,2 483,6 30,00 min 170,1 179,1 195,5 219,3 400,3 40,00 min 134,1 156,5 170,8 191,6 350,1 50,00 min 120,8 141,0 153,8 172,6 315,5 60,00 min 110,8 129,4 141,2 158,4 289,8 70,00 min 89,8 104,4 113,9 127,3 231,4 80,00 min 81,2 94,2 102,8 114,8 208,5 90,00 min 74,3 86,1 93,8 104,8 190,1 100,00 min 68,6 79,5 86,5 96,5 175,1 110,00 min 63,9 73,9 80,4 89,7 162,5 120,00 min 59,8 69,1 75,2 83,8 151,8 140,00 min 53,3 61,4 66,8 74,4 134,6 160,00 min 48,2 55,5 60,3 67,0 121,2 180,00 min 44,1 50,7 55,0 61,2 110,6 200,00 min 40,7 46,8 50,7 56,4 101,8 220,00 min 37,9 43,5 47,2 52,4 94,5 240,00 min 35,5 40,7 44,1 48,9 88,3 300,00 min 30,0 34,3 37,1 41,2 74,2 360,00 min 26,1 29,8 32,3 35,7 64,3 420,00 min 23,3 26,5 28,7 31,7 57,0 480,00 min 21,0 23,9 25,9 28,6 51,3 600,00 min 17,8 20,2 21,8 24,0 43,1 900,00 min 13,1 14,8 15,9 17,5 31,4 1200,00 min 10,5 11,9 12,8 14,0 25,1 1440,00 min 9,2 10,3 11,1 12,2 21,7
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
12,2 45,6 53,5 58,6 65,9 121,7
20,00 min 58,6 68,9 75,5 85,1 157,9
30,00 min 80,1 84,6 92,8 104,7 195,2
40,00 min 82,8 97,7 107,2 121,1 226,8
50,00 min 92,3 109,2 119,9 135,5 254,7
60,00 min 100,9 119,5 131,3 148,5 279,9
70,00 min 93,2 110,2 121,3 137,0 258,4
80,00 min 95,0 112,4 123,8 139,8 264,7
90,00 min 96,5 114,3 125,9 142,2 270,3
100,00 min 97,8 115,9 127,7 144,3 275,3
110,00 min 98,9 117,2 129,2 146,2 279,7
120,00 min 99,7 118,3 130,5 147,7 283,8 140,00 min 101,1 120,1 132,6 150,3 290,8
160,00 min 101,9 121,4 134,2 152,3 296,8
180,00 min 102,4 122,2 135,3 153,7 301,9
200,00 min 102,5 122,7 136,0 154,8 306,3
220,00 min 102,4 122,9 136,4 155,5 310,1
240,00 min 102,1 122,9 136,6 156,0 313,4
300,00 min 100,2 121,7 136,0 156,1 321,1
360,00 min 97,1 119,3 134,0 154,7 326,2
420,00 min 93,2 116,0 131,0 152,3 329,4
480,00 min 88,7 111,9 127,4 149,1 331,3
600,00 min 78,3 102,4 118,4 141,0 331,9
900,00 min 47,3 72,8 90,0 114,1 322,0
1200,00 min 12,0 38,7 56,6 81,9 302,8
1440,00 min 0,0 9,3 27,8 53,9 283,4
Débit de fuite (m³/h) 8 8 8 8 8 Volume maxi à stocker (m³) 103 123 137 156 332
Temps moyen de résidence (h) 8,3 10,0 11,1 12,7 26,9
Temps de vidange (h) 16,6 19,9 22,2 25,3 53,8
Volume bassin (m3) 103,9
Longueur extérieure (m) 23,0 Longueur fond du bassin 20,6 Largeur extérieure (m) 8,0 Largeur fond du bassin 5,6 Profondeur max (m) 0,70
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 1935 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 1935 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 3870 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,39 0,39 0,39 0,39 0,39
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 0,2 0,2 0,21 0,21 0,35
Débit permis (l/s) 1,16 1,16 1,16 1,16 1,16
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028
Diamètre retenu (m) 0,028 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Débit maxi de la buse (l/s) 1,16 3,71 3,71 3,71 3,71
Débit maxi de la buse (m³/h) 4,2 13,4 13,4 13,4 13,4
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 124
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,3870 0,3870 0,3870 0,3870 0,3870
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007
Temps de concentration (Tc) 9,7 9,6 9,6 9,5 8,0
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
9,7 66,4 76,9 82,9 90,5 100,5
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°3 – 1AUb « Rue des Platanes 2 »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 9,7 134,9 157,2 171,6 192,5 350,2 10,00 min 132,8 154,7 168,9 189,4 344,7 20,00 min 119,2 111,8 122,0 136,9 249,5 30,00 min 79,2 92,4 100,9 113,2 206,6 40,00 min 69,2 80,8 88,1 98,9 180,7 50,00 min 62,3 72,7 79,4 89,1 162,8 60,00 min 52,1 60,6 66,2 74,1 134,7 70,00 min 46,3 53,9 58,8 65,7 119,4 80,00 min 41,9 48,6 53,0 59,2 107,6 90,00 min 38,3 44,4 48,4 54,1 98,1 100,00 min 35,4 41,0 44,7 49,8 90,3 120,00 min 30,9 35,7 38,8 43,2 78,3 140,00 min 27,5 31,7 34,5 38,4 69,4 160,00 min 24,8 28,6 31,1 34,6 62,6 180,00 min 22,7 26,2 28,4 31,6 57,1 200,00 min 21,0 24,1 26,2 29,1 52,5 220,00 min 19,5 22,4 24,3 27,0 48,8 240,00 min 18,3 21,0 22,8 25,3 45,6 300,00 min 15,5 17,7 19,2 21,2 38,3 360,00 min 13,5 15,4 16,7 18,4 33,2 420,00 min 12,0 13,7 14,8 16,4 29,4 480,00 min 10,9 12,3 13,3 14,7 26,5 600,00 min 9,2 10,4 11,2 12,4 22,3 900,00 min 6,8 7,6 8,2 9,1 16,2 1200,00 min 5,4 6,1 6,6 7,2 12,9 1440,00 min 4,7 5,3 5,7 6,3 11,2
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
9,7 20,9 24,5 26,8 30,1 55,5
10,00 min 21,2 24,9 27,2 30,7 56,5
20,00 min 37,9 35,5 38,9 43,8 81,4
30,00 min 36,9 43,5 47,7 53,9 100,6
40,00 min 42,5 50,2 55,1 62,3 116,8
50,00 min 47,4 56,1 61,6 69,7 131,2
60,00 min 46,6 55,2 60,7 68,6 129,3
70,00 min 47,7 56,5 62,2 70,3 133,0
80,00 min 48,6 57,6 63,5 71,8 136,2
90,00 min 49,4 58,5 64,5 73,0 139,0
100,00 min 50,0 59,3 65,4 74,0 141,5
120,00 min 50,9 60,5 66,8 75,7 145,8 140,00 min 51,5 61,3 67,8 76,9 149,4
160,00 min 51,8 61,9 68,5 77,8 152,4
180,00 min 51,9 62,2 68,9 78,5 154,9
200,00 min 51,9 62,4 69,2 78,9 157,1
220,00 min 51,8 62,4 69,3 79,2 158,9
240,00 min 51,5 62,3 69,3 79,3 160,6
300,00 min 50,2 61,4 68,7 79,1 164,2
360,00 min 48,4 59,8 67,4 78,1 166,6
420,00 min 46,1 57,8 65,6 76,6 168,0
480,00 min 43,5 55,4 63,4 74,6 168,6
600,00 min 37,5 49,9 58,2 69,8 168,3
900,00 min 20,0 33,2 42,1 54,5 161,8
1200,00 min 0,4 14,1 23,4 36,5 150,4
1440,00 min 0,0 0,0 7,4 20,8 139,3
Débit de fuite (m³/h) 4 4 4 4 4 Volume maxi à stocker (m³) 52 62 69 79 169
Temps moyen de résidence (h) 6,2 7,4 8,2 9,4 20,1
Temps de vidange (h) 12,4 14,8 16,5 18,9 40,1
Volume bassin (m3) 52,3
Longueur extérieure (m) 15,5 Longueur fond du bassin 13,8 Largeur extérieure (m) 8,0 Largeur fond du bassin 6,3 Profondeur max (m) 0,50
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 22535 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 22535 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 45070 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 4,51 4,51 4,51 4,51 4,51
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 2,37 2,38 2,41 2,48 4,06
Débit permis (l/s) 13,52 13,52 13,52 13,52 13,52
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,080 0,080 0,080 0,080 0,080
Diamètre retenu (m) 0,080 0,080 0,080 0,080 0,080 Hauteur d'eau (m) 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
Débit maxi de la buse (l/s) 13,52 13,52 13,52 13,52 13,52
Débit maxi de la buse (m³/h) 48,7 48,7 48,7 48,7 48,7
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 776
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 7,8 7,8 7,8 7,8 7,8
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 4,5070 4,5070 4,5070 4,5070 4,5070
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015
Temps de concentration (Tc) 15,6 15,6 15,5 15,3 12,9
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
15,6 53,0 61,5 66,2 72,3 80,5
20,00 min 47,2 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 43,2 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 28,1 32,7 35,2 38,4 42,9
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
110,00 min 16,2 18,6 20,0 21,7 24,1
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°4 – 1AUb « Torterelle »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 15,6 1254,7 1462,9 1596,5 1791,2 3263,3 20,00 min 1116,2 1301,8 1420,7 1593,9 2906,2 30,00 min 1022,3 1076,4 1174,7 1317,9 2405,8 40,00 min 805,9 940,5 1026,4 1151,6 2104,0 50,00 min 725,7 847,1 924,4 1037,1 1896,2 60,00 min 666,1 777,6 848,7 952,1 1741,7 70,00 min 539,7 627,3 684,3 765,2 1390,7 80,00 min 488,0 566,4 617,5 689,9 1252,8 90,00 min 446,5 517,6 563,9 629,6 1142,5 100,00 min 412,4 477,5 520,0 580,2 1052,2 110,00 min 383,8 443,9 483,2 538,8 976,6 120,00 min 359,4 415,3 451,9 503,6 912,4 140,00 min 320,0 369,1 401,3 446,9 808,8 160,00 min 289,4 333,3 362,1 402,9 728,6 180,00 min 264,8 304,6 330,7 367,7 664,5 200,00 min 244,5 281,0 304,9 338,8 611,9 220,00 min 227,6 261,2 283,4 314,7 568,0 240,00 min 213,1 244,4 265,0 294,1 530,6 300,00 min 180,1 206,0 223,2 247,4 445,6 360,00 min 157,0 179,2 193,9 214,7 386,4 420,00 min 139,8 159,3 172,2 190,5 342,5 480,00 min 126,4 143,8 155,4 171,8 308,6 600,00 min 106,8 121,2 130,9 144,4 259,2 900,00 min 78,7 88,9 95,8 105,5 188,7 1200,00 min 63,3 71,3 76,7 84,4 150,7 1440,00 min 55,2 62,1 66,7 73,2 130,7
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
15,6 311,5 365,6 400,3 450,9 833,6
20,00 min 353,3 415,1 454,8 512,5 949,9
30,00 min 482,9 510,0 559,1 630,7 1174,7
40,00 min 499,6 589,4 646,7 730,1 1365,0
50,00 min 557,7 658,9 723,3 817,2 1533,1
60,00 min 609,6 721,2 792,2 895,7 1685,3
70,00 min 563,8 666,0 732,6 826,9 1556,6
80,00 min 575,4 679,9 748,1 844,6 1595,1
90,00 min 585,1 691,7 761,3 859,8 1629,2
100,00 min 593,3 701,8 772,6 872,9 1659,6
110,00 min 600,2 710,4 782,4 884,4 1687,0
120,00 min 606,0 717,8 790,9 894,4 1711,9 140,00 min 615,0 729,6 804,7 911,0 1755,4
160,00 min 621,1 738,3 815,1 923,8 1792,4
180,00 min 625,0 744,4 822,8 933,7 1824,1
200,00 min 627,0 748,5 828,3 941,3 1851,6
220,00 min 627,6 750,9 832,0 946,8 1875,6
240,00 min 626,8 751,9 834,2 950,7 1896,7
300,00 min 618,5 748,1 833,6 954,6 1946,0
360,00 min 603,3 736,7 825,0 949,7 1979,9
420,00 min 583,3 720,0 810,5 938,5 2002,7
480,00 min 559,6 699,1 791,7 922,6 2017,1
600,00 min 503,7 648,1 744,3 880,1 2027,3
900,00 min 333,6 487,2 590,0 735,3 1984,6
1200,00 min 138,0 298,3 406,1 558,4 1885,7
1440,00 min 0,0 135,0 246,1 403,0 1782,2
Débit de fuite (m³/h) 49 49 49 49 49 Volume maxi à stocker (m³) 628 752 834 955 2027
Temps moyen de résidence (h) 11,9 14,2 15,8 18,0 38,3
Temps de vidange (h) 23,7 28,4 31,5 36,1 76,6
Volume bassin (m3) 628,3
Longueur extérieure (m) 77,6 Longueur fond du bassin 74,1 Largeur extérieure (m) 10,0 Largeur fond du bassin 6,5 Profondeur max (m) 1,00
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 3292,5 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 3292,5 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 6585 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 0,35 0,35 0,35 0,36 0,59
Débit permis (l/s) 1,98 1,98 1,98 1,98 1,98
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,034 0,034 0,034 0,034 0,034
Diamètre retenu (m) 0,034 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65
Débit maxi de la buse (l/s) 1,98 4,23 4,23 4,23 4,23
Débit maxi de la buse (m³/h) 7,1 15,2 15,2 15,2 15,2
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 168
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,6585 0,6585 0,6585 0,6585 0,6585
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,057 0,057 0,057 0,057 0,057
Temps de concentration (Tc) 4,1 4,1 4,1 4,0 3,4
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
4,1 99,6 115,3 124,2 135,6 150,3
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°5 – 1AUb « Route de Bonnoeuvre / rue des Platanes »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 4,1 344,2 400,8 437,4 490,8 890,6 10,00 min 225,9 263,3 287,3 322,3 586,5 20,00 min 202,8 190,2 207,6 232,9 424,6 30,00 min 134,8 157,3 171,6 192,6 351,5 40,00 min 117,7 137,4 150,0 168,2 307,4 50,00 min 106,0 123,8 135,1 151,5 277,0 60,00 min 88,6 103,1 112,6 126,0 229,2 70,00 min 78,8 91,7 100,0 111,8 203,2 80,00 min 71,3 82,8 90,2 100,8 183,0 90,00 min 65,2 75,6 82,4 92,0 166,9 100,00 min 60,3 69,8 76,0 84,8 153,7 120,00 min 52,5 60,7 66,0 73,6 133,3 140,00 min 46,8 53,9 58,6 65,3 118,2 160,00 min 42,3 48,7 52,9 58,9 106,4 180,00 min 38,7 44,5 48,3 53,7 97,1 200,00 min 35,7 41,1 44,6 49,5 89,4 220,00 min 33,3 38,2 41,4 46,0 83,0 240,00 min 31,1 35,7 38,7 43,0 77,5 300,00 min 26,3 30,1 32,6 36,1 65,1 360,00 min 22,9 26,2 28,3 31,4 56,5 420,00 min 20,4 23,3 25,2 27,8 50,0 480,00 min 18,5 21,0 22,7 25,1 45,1 600,00 min 15,6 17,7 19,1 21,1 37,9 900,00 min 11,5 13,0 14,0 15,4 27,6 1200,00 min 9,3 10,4 11,2 12,3 22,0 1440,00 min 8,1 9,1 9,7 10,7 19,1
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
4,1 22,8 26,7 29,2 32,8 60,0
10,00 min 36,2 42,4 46,4 52,3 96,3
20,00 min 64,7 60,5 66,3 74,7 138,6
30,00 min 63,0 74,2 81,4 91,9 171,4
40,00 min 72,6 85,7 94,1 106,3 199,1
50,00 min 81,0 95,8 105,2 118,9 223,5
60,00 min 79,8 94,3 103,8 117,2 220,4
70,00 min 81,7 96,7 106,4 120,2 226,8
80,00 min 83,3 98,6 108,6 122,7 232,3
90,00 min 84,7 100,2 110,4 124,8 237,2
100,00 min 85,8 101,6 112,0 126,6 241,6
120,00 min 87,5 103,8 114,5 129,6 249,0 140,00 min 88,6 105,3 116,3 131,8 255,2
160,00 min 89,3 106,4 117,6 133,5 260,4
180,00 min 89,7 107,1 118,6 134,8 264,9
200,00 min 89,8 107,5 119,2 135,7 268,7
220,00 min 89,7 107,7 119,6 136,3 272,0
240,00 min 89,4 107,7 119,7 136,7 274,9
300,00 min 87,6 106,6 119,1 136,7 281,6
360,00 min 84,9 104,4 117,3 135,5 286,0
420,00 min 81,4 101,4 114,6 133,3 288,8
480,00 min 77,4 97,8 111,3 130,4 290,3
600,00 min 68,1 89,2 103,3 123,1 290,7
900,00 min 40,5 63,0 78,0 99,2 281,8
1200,00 min 9,2 32,7 48,4 70,7 264,6
1440,00 min 0,0 6,6 22,8 45,8 247,3
Débit de fuite (m³/h) 7 7 7 7 7 Volume maxi à stocker (m³) 90 108 120 137 291
Temps moyen de résidence (h) 7,9 9,5 10,6 12,1 25,6
Temps de vidange (h) 15,8 19,0 21,1 24,1 51,3
Volume bassin (m3) 90,7
Longueur extérieure (m) 16,8 Longueur fond du bassin 14,5 Largeur extérieure (m) 10,0 Largeur fond du bassin 7,7 Profondeur max (m) 0,65
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 1770 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 1770 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 3540 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35
Coefficient d'apport 0,53 0,53 0,53 0,55 0,90
Surface active (ha) 0,19 0,19 0,19 0,19 0,32
Débit permis (l/s) 1,06 1,06 1,06 1,06 1,06
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,027 0,027 0,027 0,027 0,027
Diamètre retenu (m) 0,027 0,050 0,050 0,050 0,050 Hauteur d'eau (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
Débit maxi de la buse (l/s) 1,06 3,71 3,71 3,71 3,71
Débit maxi de la buse (m³/h) 3,8 13,4 13,4 13,4 13,4
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 121,5
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 0,3540 0,3540 0,3540 0,3540 0,3540
Coefficient de ruissellement 0,5250 0,5281 0,5348 0,5497 0,9000
Pente moyenne de la parcelle 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022
Temps de concentration (Tc) 5,3 5,3 5,3 5,2 4,4
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
5,3 88,2 102,1 110,0 120,1 133,2
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°6 – 1AUb « Rue des Glycines / Boulevard de la Gare »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 5,3 163,9 190,9 208,3 233,7 424,4 10,00 min 121,4 141,5 154,5 173,3 315,3 20,00 min 109,0 102,3 111,6 125,2 228,3 30,00 min 72,5 84,5 92,3 103,5 189,0 40,00 min 63,3 73,9 80,6 90,4 165,3 50,00 min 57,0 66,5 72,6 81,5 148,9 60,00 min 47,6 55,4 60,5 67,7 123,2 70,00 min 42,4 49,3 53,8 60,1 109,2 80,00 min 38,3 44,5 48,5 54,2 98,4 90,00 min 35,1 40,7 44,3 49,5 89,7 100,00 min 32,4 37,5 40,8 45,6 82,6 120,00 min 28,2 32,6 35,5 39,6 71,7 140,00 min 25,1 29,0 31,5 35,1 63,5 160,00 min 22,7 26,2 28,4 31,6 57,2 180,00 min 20,8 23,9 26,0 28,9 52,2 200,00 min 19,2 22,1 24,0 26,6 48,1 220,00 min 17,9 20,5 22,3 24,7 44,6 240,00 min 16,7 19,2 20,8 23,1 41,7 300,00 min 14,1 16,2 17,5 19,4 35,0 360,00 min 12,3 14,1 15,2 16,9 30,4 420,00 min 11,0 12,5 13,5 15,0 26,9 480,00 min 9,9 11,3 12,2 13,5 24,2 600,00 min 8,4 9,5 10,3 11,3 20,4 900,00 min 6,2 7,0 7,5 8,3 14,8 1200,00 min 5,0 5,6 6,0 6,6 11,8 1440,00 min 4,3 4,9 5,2 5,8 10,3
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
5,3 14,0 16,4 17,9 20,1 36,9
10,00 min 19,4 22,7 24,9 28,0 51,7
20,00 min 34,7 32,4 35,5 40,1 74,4
30,00 min 33,7 39,8 43,6 49,2 92,0
40,00 min 38,8 45,9 50,4 56,9 106,8
50,00 min 43,3 51,2 56,3 63,7 119,9
60,00 min 42,6 50,4 55,5 62,7 118,2
70,00 min 43,6 51,6 56,8 64,2 121,6
80,00 min 44,4 52,6 57,9 65,5 124,5
90,00 min 45,0 53,4 58,9 66,6 127,1
100,00 min 45,6 54,1 59,7 67,6 129,3
120,00 min 46,4 55,2 60,9 69,0 133,2 140,00 min 46,9 55,9 61,8 70,1 136,5
160,00 min 47,2 56,4 62,4 70,9 139,2
180,00 min 47,3 56,7 62,8 71,5 141,5
200,00 min 47,2 56,8 63,0 71,9 143,4
220,00 min 47,1 56,8 63,1 72,1 145,1
240,00 min 46,8 56,6 63,1 72,3 146,5
300,00 min 45,5 55,7 62,4 71,9 149,8
360,00 min 43,8 54,2 61,2 71,0 151,9
420,00 min 41,6 52,3 59,4 69,5 153,1
480,00 min 39,1 50,1 57,3 67,6 153,6
600,00 min 33,5 44,9 52,4 63,1 153,2
900,00 min 17,1 29,2 37,3 48,7 146,8
1200,00 min 0,0 11,3 19,8 31,7 136,0
1440,00 min 0,0 0,0 4,8 17,1 125,4
Débit de fuite (m³/h) 4 4 4 4 4 Volume maxi à stocker (m³) 47 57 63 72 154
Temps moyen de résidence (h) 5,9 7,1 7,8 9,0 19,1
Temps de vidange (h) 11,7 14,1 15,7 18,0 38,2
Volume bassin (m3) 47,6
Longueur extérieure (m) 27,0 Longueur fond du bassin 25,3 Largeur extérieure (m) 4,5 Largeur fond du bassin 2,8 Profondeur max (m) 0,50
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 9692 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 87223 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 96915 0,86 0,87 0,87 0,87 0,94
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 9,69 9,69 9,69 9,69 9,69
Coefficient d'apport 0,86 0,87 0,87 0,87 0,94
Surface active (ha) 8,38 8,39 8,4 8,43 9,11
Débit permis (l/s) 29,07 29,07 29,07 29,07 29,07
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,106 0,106 0,106 0,106 0,106
Diamètre retenu (m) 0,106 0,106 0,106 0,106 0,106 Hauteur d'eau (m) 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Débit maxi de la buse (l/s) 29,07 29,07 29,07 29,07 29,07
Débit maxi de la buse (m³/h) 104,7 104,7 104,7 104,7 104,7
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 2061,9
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 20,6 20,6 20,6 20,6 20,6
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 9,6915 9,6915 9,6915 9,6915 9,6915
Coefficient de ruissellement 0,8650 0,8656 0,8669 0,8699 0,9400
Pente moyenne de la parcelle 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059
Temps de concentration (Tc) 8,6 8,6 8,6 8,6 8,4
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
8,6 70,0 81,1 87,4 95,4 106,0
10,00 min 65,3 75,7 81,6 89,0 99,0
20,00 min 58,7 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 39,0 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 25,6 29,7 32,0 34,8 38,7
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°7 – 1AUe « Le Prateau »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 8,6 5870,0 6804,5 7345,1 8044,2 9655,3 10,00 min 5477,7 6350,8 6855,4 7507,8 9015,4 20,00 min 4917,2 4588,2 4952,8 5424,1 6526,9 30,00 min 3268,5 3793,7 4095,1 4484,8 5403,2 40,00 min 2855,2 3314,8 3578,2 3918,7 4725,3 50,00 min 2570,9 2985,5 3222,6 3529,3 4258,6 60,00 min 2147,7 2487,6 2686,3 2934,8 3523,4 70,00 min 1912,0 2210,9 2385,7 2603,9 3123,3 80,00 min 1728,9 1996,2 2152,5 2347,6 2813,6 90,00 min 1582,0 1824,2 1965,9 2142,5 2566,0 100,00 min 1461,1 1682,9 1812,7 1974,3 2363,1 120,00 min 1273,5 1463,8 1575,3 1713,9 2049,1 140,00 min 1133,7 1301,0 1399,0 1520,6 1816,4 160,00 min 1025,1 1174,7 1262,3 1371,0 1636,3 180,00 min 938,0 1073,4 1152,8 1251,2 1492,3 200,00 min 866,4 990,3 1063,0 1153,0 1374,3 220,00 min 806,3 920,7 987,8 1070,8 1275,6 240,00 min 755,1 861,4 923,8 1000,9 1191,7 300,00 min 638,2 726,2 777,9 841,7 1000,9 360,00 min 556,2 631,7 676,1 730,7 867,9 420,00 min 495,2 561,4 600,4 648,3 769,3 480,00 min 447,8 506,9 541,7 584,5 693,0 600,00 min 378,4 427,3 456,2 491,6 582,1 900,00 min 278,7 313,4 333,9 358,9 423,9 1200,00 min 224,4 251,5 267,5 287,1 338,5 1440,00 min 195,6 218,7 232,5 249,2 293,5
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
8,6 826,4 960,9 1038,7 1139,2 1371,0
10,00 min 892,1 1037,6 1121,7 1230,4 1481,7
20,00 min 1597,3 1487,6 1609,2 1766,3 2133,9
30,00 min 1571,6 1834,2 1984,9 2179,7 2638,9
40,00 min 1819,9 2126,4 2301,9 2529,0 3066,7
50,00 min 2038,0 2383,5 2581,1 2836,7 3444,4
60,00 min 2022,4 2362,3 2561,0 2809,5 3398,1
70,00 min 2084,5 2433,2 2637,1 2891,7 3497,7
80,00 min 2138,1 2494,5 2703,0 2963,1 3584,4
90,00 min 2185,0 2548,3 2760,9 3025,9 3661,1
100,00 min 2226,4 2596,0 2812,4 3081,7 3729,7
120,00 min 2296,4 2677,1 2900,0 3177,1 3847,6 140,00 min 2353,0 2743,3 2972,0 3255,8 3945,9
160,00 min 2399,6 2798,3 3032,0 3321,8 4029,3
180,00 min 2438,2 2844,5 3082,7 3377,8 4101,0
200,00 min 2470,4 2883,4 3125,8 3425,6 4163,3
220,00 min 2497,1 2916,4 3162,5 3466,8 4217,7
240,00 min 2519,3 2944,4 3194,0 3502,3 4265,5
300,00 min 2564,5 3004,6 3263,3 3582,2 4377,8
360,00 min 2585,6 3038,3 3304,6 3632,4 4455,5
420,00 min 2589,2 3052,8 3325,7 3661,1 4508,1
480,00 min 2579,7 3052,8 3331,5 3673,6 4541,9
600,00 min 2531,3 3020,5 3309,1 3662,7 4567,7
900,00 min 2301,7 2821,3 3128,6 3503,6 4479,2
1200,00 min 1981,9 2523,7 2844,7 3235,5 4264,3
1440,00 min 1686,6 2242,7 2572,7 2973,7 4037,6
Débit de fuite (m³/h) 105 105 105 105 105 Volume maxi à stocker (m³) 2589 3053 3331 3674 4568
Temps moyen de résidence (h) 23,8 28,0 30,6 33,7 41,9
Temps de vidange (h) 47,6 56,1 61,2 67,5 83,9
Volume bassin (m3) 2589,8
Longueur extérieure (m) 114,6 2061,9 Longueur fond du bassin 109,4 Largeur extérieure (m) 18,0 Largeur fond du bassin 12,8 Profondeur max (m) 1,50
Pente talus (°) 30,0 Calcul du volume à stocker (Méthode des pluies)
Coefficient d'apport
Surface (m²) Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Espaces verts 34674 0,1 0,11 0,12 0,15 0,85 Pavés 0,8 0,85 0,95 0,95 0,95 Stabilisé/graviers 0,25 0,27 0,30 0,37 0,85 Voiries / parking 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 terrain de sport 0,2 0,21 0,24 0,30 0,85 Toitures bâtiments 138696 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
Total 173370 0,78 0,78 0,78 0,79 0,93
Calcul de la section de fuite
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Débit permis (l/ha/s) 3 3 3 3 3 Surface projet (ha) 17,34 17,34 17,34 17,34 17,34
Coefficient d'apport 0,78 0,78 0,78 0,79 0,93
Surface active (ha) 13,52 13,54 13,59 13,69 16,12
Débit permis (l/s) 52,01 52,01 52,01 52,01 52,01
Diamètre théorique buse de fuite (m) 0,142 0,142 0,142 0,142 0,142
Diamètre retenu (m) 0,142 0,142 0,142 0,142 0,142 Hauteur d'eau (m) 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Débit maxi de la buse (l/s) 52,01 52,01 52,01 52,01 52,01
Débit maxi de la buse (m³/h) 187,2 187,2 187,2 187,2 187,2
Vitesse ascensionnelle (m/h) 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06
Calcul du débit infiltré
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface d'infiltration (m²) 3066
K (m/h) 0,010
débit infiltré (m3/h) 30,7 30,7 30,7 30,7 30,7
Temps de concentration
Fréquence de retour de la pluie
10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
Surface de la parcelle (ha) 17,3370 17,3370 17,3370 17,3370 17,3370
Coefficient de ruissellement 0,7800 0,7813 0,7839 0,7899 0,9300
Pente moyenne de la parcelle 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020
Temps de concentration (Tc) 18,8 18,8 18,8 18,8 17,7
Intensité maximale (i) de la pluie de durée t (en mm/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
18,8 48,5 56,2 60,6 66,2 73,7
20,00 min 47,2 54,7 58,9 64,3 71,6
30,00 min 43,2 45,2 48,7 53,2 59,3
40,00 min 34,1 39,5 42,6 46,5 51,9
50,00 min 30,7 35,6 38,4 41,9 46,7
60,00 min 28,1 32,7 35,2 38,4 42,9
70,00 min 22,8 26,4 28,4 30,9 34,3
80,00 min 20,6 23,8 25,6 27,8 30,9
90,00 min 18,9 21,7 23,4 25,4 28,2
100,00 min 17,4 20,1 21,6 23,4 25,9
110,00 min 16,2 18,6 20,0 21,7 24,1
120,00 min 15,2 17,4 18,7 20,3 22,5
140,00 min 13,5 15,5 16,7 18,0 19,9
160,00 min 12,2 14,0 15,0 16,3 18,0
180,00 min 11,2 12,8 13,7 14,8 16,4
200,00 min 10,3 11,8 12,7 13,7 15,1
220,00 min 9,6 11,0 11,8 12,7 14,0
240,00 min 9,0 10,3 11,0 11,9 13,1
300,00 min 7,6 8,7 9,3 10,0 11,0
360,00 min 6,6 7,5 8,0 8,7 9,5
420,00 min 5,9 6,7 7,1 7,7 8,4
480,00 min 5,3 6,0 6,4 6,9 7,6
600,00 min 4,5 5,1 5,4 5,8 6,4
900,00 min 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7
1200,00 min 2,7 3,0 3,2 3,4 3,7
1440,00 min 2,3 2,6 2,8 3,0 3,2 a (6-60') 3,214 3,715 4,004 4,370 4,823 b (6-60') 0,470 0,469 0,469 0,469 0,466 A (30-1440') 9,357 11,329 12,468 13,912 15,842 B (30-1440') 0,754 0,765 0,770 0,776 0,782
Secteur n°8 – 1AUe « Les Basses Riantières »
Tc = 0,9 A0,35 Ce-0,35 P-0,5
i = a x t(-b) Débit du bassin versant (en m³/h)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans 18,8 6560,7 7617,9 8238,4 9060,1 11877,2 20,00 min 6379,4 7407,8 8011,3 8810,2 11551,7 30,00 min 5842,6 6125,0 6623,9 7284,5 9562,8 40,00 min 4605,7 5351,9 5787,8 6365,1 8363,1 50,00 min 4147,2 4820,1 5212,7 5732,6 7537,1 60,00 min 3806,6 4425,1 4785,5 5262,8 6923,2 70,00 min 3084,3 3569,5 3858,9 4229,4 5527,8 80,00 min 2788,9 3222,9 3481,8 3813,1 4979,7 90,00 min 2551,9 2945,2 3179,9 3480,0 4541,5 100,00 min 2357,0 2717,1 2932,1 3206,8 4182,3 110,00 min 2193,5 2526,0 2724,7 2978,2 3881,9 120,00 min 2054,3 2363,4 2548,1 2783,8 3626,6 140,00 min 1828,8 2100,5 2262,9 2469,9 3214,7 160,00 min 1653,7 1896,5 2041,8 2226,8 2896,0 180,00 min 1513,1 1733,1 1864,8 2032,3 2641,2 200,00 min 1397,6 1598,9 1719,5 1872,7 2432,3 220,00 min 1300,7 1486,5 1597,8 1739,2 2257,6 240,00 min 1218,1 1390,7 1494,3 1625,7 2109,1 300,00 min 1029,5 1172,5 1258,4 1367,2 1771,4 360,00 min 897,2 1019,8 1093,5 1186,8 1536,0 420,00 min 798,8 906,4 971,1 1053,0 1361,6 480,00 min 722,3 818,4 876,3 949,4 1226,6 600,00 min 610,4 690,0 737,9 798,4 1030,2 900,00 min 449,6 506,0 540,0 582,9 750,2 1200,00 min 362,0 406,0 432,7 466,3 599,1 1440,00 min 315,5 353,2 376,1 404,8 519,5
Volume à stocker (en m³)
t Fréquence de retour de la pluie
durée de la pluie 10 ans 20 ans 30 ans 50 ans 100 ans
18,8 1991,9 2323,9 2518,8 2776,8 3661,5
20,00 min 2053,8 2396,6 2597,8 2864,1 3777,9
30,00 min 2812,4 2953,5 3203,0 3533,3 4672,5
40,00 min 2925,2 3422,7 3713,3 4098,1 5430,1
50,00 min 3274,4 3835,2 4162,4 4595,6 6099,3
60,00 min 3588,7 4207,2 4567,6 5044,9 6705,3
70,00 min 3344,1 3910,2 4247,8 4680,1 6194,9
80,00 min 3427,9 4006,6 4351,9 4793,6 6349,0
90,00 min 3500,9 4090,9 4443,1 4893,2 6485,4
100,00 min 3565,1 4165,3 4523,7 4981,6 6607,4
110,00 min 3622,0 4231,6 4595,7 5060,6 6717,4
120,00 min 3672,7 4291,0 4660,4 5131,7 6817,4 140,00 min 3758,9 4392,7 4771,7 5254,7 6992,6
160,00 min 3828,7 4476,3 4863,7 5357,1 7141,6
180,00 min 3885,7 4545,6 4940,6 5443,2 7269,8
200,00 min 3932,3 4603,3 5005,2 5516,1 7381,3
220,00 min 3970,2 4651,4 5059,6 5578,2 7478,8
240,00 min 4000,7 4691,4 5105,4 5631,1 7564,7
300,00 min 4057,8 4773,0 5202,3 5746,5 7767,4
360,00 min 4076,0 4811,7 5253,8 5813,6 7908,6
420,00 min 4066,2 4819,5 5272,7 5845,8 8005,6
480,00 min 4035,0 4803,9 5266,8 5851,7 8069,3
600,00 min 3925,2 4720,6 5200,2 5805,2 8122,6
900,00 min 3476,0 4320,8 4832,0 5474,8 7985,1
1200,00 min 2881,1 3762,1 4296,6 4967,3 7624,0
1440,00 min 2341,6 3246,0 3795,6 4484,4 7238,2
Débit de fuite (m³/h) 187 187 187 187 187 Volume maxi à stocker (m³) 4076 4820 5273 5852 8123
Temps moyen de résidence (h) 21,3 25,2 27,5 30,6 42,4
Temps de vidange (h) 42,6 50,3 55,1 61,1 84,8
Volume bassin (m3) 4076,6
Longueur extérieure (m) 109,5 Longueur fond du bassin 104,3 Largeur extérieure (m) 28,0 Largeur fond du bassin 22,8 Profondeur max (m) 1,50
Pente talus (°) 30,0 91
ANNEXE 3 : Plan des zones urbanisables
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II 92
ANNEXE 4 : Résultats de la simulation de phase I
SET Environnement Commune de SAINT-MARS-LA-JAILLE – SDEP – Phase II St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé A 367 A 366 16,7 B300 98,4 33,8 1,26 Muskingum 2 2 60 30 54 0 0 AA 492 AA 494 29,6 B300 171,4 106,9 2,56 Muskingum 2 0 68 30 179 0 0 AA 494 AA 496 22,4 B300 167,3 106,2 2,51 Muskingum 2 0 68 32 179 0 0 AA 496 AA 497 32,7 B300 116,7 105,8 1,87 Muskingum 2 0 70 32 179 0 0 AA 497 AA 498 5,1 B300 251,9 105,8 3,41 T. Simple 2 0 70 32 179 0 0 AA 498 AA 505 48 B300 143 104 2,21 Muskingum 2 0 74 32 178 0 0 AA 505 AA 506 51,6 B300 151,4 112,4 2,35 Muskingum 2 0 76 34 194 0 0 AB 489 AB 491 36,9 B300 151,7 59,8 2,02 Muskingum 2 2 66 30 99 0 0 AB 491 AB 493 18,1 B300 149,5 127 2,37 Muskingum 2 0 68 30 210 0 0 AB 493 AB 495 33,5 B300 151,5 126 2,4 Muskingum 2 0 68 32 210 0 0 AB 495 AB 499 51,9 B300 150,4 124,8 2,38 Muskingum 2 0 74 32 210 0 0 AB 499 AB 500 22,5 B300 172,2 123,3 2,65 Muskingum 2 0 74 32 210 0 0 AB 500 AB 504 23,3 B300 142,8 123,1 2,27 Muskingum 2 0 76 34 209 0 0 AB 504 AB 507 64,4 POL300 147,7 143 2,09 T. Simple 2 0 76,5 26,5 337 27,4 0 AB 507 AB 508 8 POL300 182,6 143 2,86 T. Simple 2 0,5 76,5 26,5 337 0 0 AC 584 AC 585 9 B300 33,5 32,5 0,47 T. Simple 2 0 122,3 10,3 225 122,4 0 AD 418 AD 424 27,1 B600 893 544 3,31 T. Simple 2 0,2 678,4 32,4 2471 0 0 AD 420 AD 424 64,8 B500 253,5 176,1 1,39 Muskingum 2 0 140 32 789 0 0 AD 421 AD 420 13,4 B400 442,8 158,2 3,23 T. Simple 2 0 134,1 30,1 760 0 0 AD 423 AD 421 17 B400 367,7 158,2 2,82 Muskingum 2 0 134 30 760 0 0 AD 424 AD 426 29,7 B600 549,6 532,1 1,94 T. Simple 2 0 678,2 18,2 5779 917 0 AD 426 AD 904 20,7 B800 3082,6 731,2 5,02 T. Simple 2 0 678,1 28,1 6562 0 0 AD 427 AD 429 70,8 B300 144,4 26,3 1,55 Muskingum 2 2 70 32 44 0 0 AD 428 AD 427 11,5 POL300 280,8 26,3 2,49 Muskingum 2 2 62 30 44 0 0 AD 429 AD 433 53 B300 135,4 131 1,91 T. Simple 2 0 116,4 22,4 550 179,7 0 AD 430 AD 432 47,8 B300 158 42,4 1,89 Muskingum 2 2 66 32 71 0 0 AD 431 AD 429 57,3 POL300 263,9 255,5 3,73 T. Simple 2 0 114,3 32,3 482 6,1 0 AD 432 AD 434 64 B300 139,4 41,8 1,72 Muskingum 2 2 72 32 71 0 0 AD 433 AD 435 50,4 B300 130,6 126,4 1,85 T. Simple 2 0 116,4 20,4 596 54,6 0 AD 434 AD 436 39,3 B300 140,8 74,2 2,02 Muskingum 2 2 72 32 128 0 0 AD 435 AD 440 97,3 B300 53,9 52,2 0,76 T. Simple 2 0,4 202,3 18,3 596 329,1 0 AD 436 AD 438 16,6 B300 135,2 73,5 1,95 Muskingum 2 2 72 32 128 0 0 AD 438 AD 439 38,8 B400 205,7 199,2 1,64 T. Simple 2 0 78,4 18,4 776 230,2 0 AD 439 AD 426 67,9 B400 280,6 199,2 2,42 Muskingum 2 0,4 100,4 34,4 783 0 0 AD 440 AD 441 17,6 B300 126,8 52,2 1,71 Muskingum 2 2,3 206,3 24,3 597 0 0 AD 441 AD 442 33 B300 102,1 52,2 1,45 Muskingum 2 2,3 208,3 28,3 597 0 0 AD 442 AD 904 14,1 B300 266,5 52,2 2,92 T. Simple 2 2,3 208,4 28,4 597 0 0 AD 444 AD 446 73 F444 1303,2 97,8 2,87 Muskingum 2 0 96 32 160 0 0 AD 446 AD 449 8 F446 9322,9 96,6 2,22 Muskingum 2 0 108 34 160 0 0 AD 448 AD 449 48 B500 793,5 139,1 3,04 Muskingum 2 0 88 34 236 0 0 AD 449 AD 431 27,7 F449 3947,9 278,2 4,38 Muskingum 2 0 114 34 482 0 0 AD 450 AD 453 18,4 B500 1301,1 141,5 4,34 Muskingum 2 0 76 32 236 0 0 AD 451 AD 450 69,9 B400 303,2 79,3 2,03 Muskingum 2 0 76 32 130 0 0 AD 452 AD 451 36,3 B400 152,5 79,8 1,23 Muskingum 2 0 64 30 130 0 0 AD 453 AD 448 57,3 B500 1340,8 140,2 4,42 Muskingum 2 0 84 34 236 0 0 AD 456 AD 460 35,4 B300 321,2 200,2 4,79 Muskingum 2 0 70 30 330 0 0 AD 459 AD 463 25,1 B400 738,7 198,2 4,98 Muskingum 2 0 72 32 330 0 0 AD 460 AD 459 8,6 B400 590,8 200,2 4,25 T. Simple 2 0 70 30 330 0 0 AD 461 AD 463 12,2 B200 122,4 36,8 3,41 Muskingum 2 2 62 30 59 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé AD 462 AD 463 6,7 B200 118,6 49,4 3,6 T. Simple 2 2 62 30 79 0 0 AD 463 AD 465 32,7 B400 547,6 364,7 4,66 Muskingum 2 0 74 32 609 0 0 AD 465 AD 438 34,6 B400 520,7 363,5 4,48 Muskingum 2 0 78 32 608 0 0 AD 466 AD 468 27 POLY400 287,2 278 2,29 T. Simple 2 0 74,2 22,2 801 90 0 AD 467 AD 466 23,9 B300 145,5 63,7 1,99 Muskingum 2 0 62 30 101 0 0 AD 468 AD 469 68,1 POLY500 299,3 278 1,73 Muskingum 2 0,2 82,2 52,2 801 0 0 AD 469 AD 470 17,3 POLY500 177 171,4 0,9 T. Simple 2 0,2 90,5 16,5 801 255,7 0 AD 470 AD 471 12,4 POLY500 418,2 171,4 2,02 Muskingum 2 0,5 94,5 22,5 801 0 0 AD 471 AD 475 26,7 POLY600 463,4 309,7 1,76 Muskingum 2 0 96 40 1259 0 0 AD 472 AD 471 44,9 POLY400 160,3 138,3 1,44 Muskingum 2 0,6 74,6 40,6 459 0 0 AD 473 AD 472 48,5 POLY400 142,8 138,3 1,14 T. Simple 2 0 74,6 20,6 459 94,4 0 AD 474 AD 473 57 POLY400 168 162,6 1,34 T. Simple 2 0 72,7 26,7 374 28,1 0 AD 475 AD 476 15,4 B600 460,3 374 1,81 Muskingum 2 0 100 30 1362 0 0 AD 476 AD 698 60,5 POLY600 1197,3 372,8 3,74 Muskingum 2 0 120 32 1364 0 0 AD 480 AD 474 45,3 B300 165 98,2 2,44 Muskingum 2 2,5 70,5 32,5 168 0 0 AD 481 AD 480 44,2 B300 101,5 98,2 1,44 T. Simple 2 2 66,5 30,5 167 0,2 0 AD 482 AD 481 45 B300 109,1 47 1,49 Muskingum 2 2 66 32 79 0 0 AD 520 AD 521 11,2 B400 653,6 44,3 2,96 Muskingum 2 2 80 34 89 0 0 AD 521 AD 522 4,2 B400 334,2 44,3 1,84 T. Simple 2 2 80 34 89 0 0 AD 522 AD 523 38,3 B400 505,9 44,2 2,47 Muskingum 2 2 84 34 89 0 0 AD 523 AD 524 21 B300 267 43,9 2,79 Muskingum 2 2 84 36 89 0 0 AD 524 AD 731 26,4 B300 179,4 75,1 2,42 Muskingum 2 2 84 34 151 0 0 AD 525 AD 526 3,3 B300 175,1 99 2,55 T. Simple 2 0,3 288,3 26,3 1496 0 0 AD 526 AD 527 2,5 B400 193,7 173,6 1,74 T. Simple 2 0 290 36 1647 0 0 AD 527 AD 528 17,4 B400 187,2 181,2 1,49 T. Simple 2 0 290,2 26,2 1750 37,1 0 AD 528 AD 529 27,4 B400 180,4 174,6 1,44 T. Simple 2 0,2 290,5 26,5 1750 15,1 0 AD 529 AD 530 18,1 B400 221,9 174,6 1,96 T. Simple 2 0,5 290,7 26,7 1750 0 0 AD 530 AD 531 16,5 B400 130,6 126,4 1,04 T. Simple 2 0 290,2 20,2 1840 201,8 0 AD 531 AD 534 19,5 B400 183,5 126,4 1,57 T. Simple 2 0,2 290,4 20,4 1840 0 0 AD 532 AD 533 34 B400 189,4 58,8 1,33 Muskingum 2 0 66 30 95 0 0 AD 533 AD 537 34,7 B400 198 57,8 1,37 Muskingum 2 0 68 32 95 0 0 AD 534 AD 535 17,7 B400 192,6 126,4 1,64 T. Simple 2 0,4 290,6 20,6 1840 0 0 AD 535 AD 536 15,2 B400 157,1 126,4 1,39 T. Simple 2 0,6 290,8 20,8 1840 0 0 AD 536 AD 539 27,8 B400 205,4 126,4 1,72 Muskingum 2 0,8 290,8 86,8 1839 0 0 AD 537 AD 538 37,5 B400 190,5 57,5 1,33 Muskingum 2 0 70 32 94 0 0 AD 538 AD 541 9,8 B400 218,8 57,2 1,46 Muskingum 2 0 70 32 94 0 0 AD 539 AD 540 16,9 B400 204,1 126,4 1,71 T. Simple 2 0,8 291 87 1839 0 0 AD 540 AD 542 135 B400 402,4 126,4 2,83 Muskingum 2 1 299 91 1802 0 0 AD 541 AD 633 20,5 B300 286,2 56,4 3,14 Muskingum 2 0 70 32 94 0 0 AD 542 AD 545 152,1 B400 490,5 363,5 4,27 Muskingum 2 0 320 34 2457 0 0 AD 545 AD 424 30,6 B400 560,6 363,5 4,75 T. Simple 2 0 320,1 34,1 2457 0 0 AD 546 AD 547 27,3 BT546 0 133,3 0 T. Simple 2 0 168 46 406 168,3 0 AD 547 AD 542 7 B300 752,6 133,3 8,03 T. Simple 2 0 168 46 406 0 0 AD 548 AD 549 61 POL300 71,4 38,6 1,03 Muskingum 2 2 68 32 66 0 0 AD 549 AD 550 42,8 B300 65,2 63,1 0,92 T. Simple 2 2 68,7 26,7 143 10,3 0 AD 550 AD 551 22,7 B300 63,3 61,3 0,9 T. Simple 2 2,7 69,1 27,1 143 2,4 0 AD 551 AD 552 22,5 B300 36,7 35,6 0,52 T. Simple 2 3,1 79,8 17,8 143 43,6 0 AD 552 AD 553 16,1 B300 70,9 35,6 1 Muskingum 2 3,8 81,8 23,8 143 0 0 AD 553 AD 554 40,9 B300 27,2 26,4 0,39 T. Simple 2 3,8 103,3 17,3 143 33,4 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé AD 554 AD 555 35,9 B300 53,1 51,4 0,75 T. Simple 2 2 104,7 24,7 215 10,7 0 AD 555 AD 556 38,8 B300 68,5 66,3 0,97 T. Simple 2 2 106,6 22,6 267 12,2 0 AD 556 AD 557 42,4 B300 75,7 66,3 1,21 Muskingum 2 2,6 108,6 34,6 267 0 0 AD 557 AD 558 21,3 B300 121,3 89,8 1,88 Muskingum 2 2 110 32 307 0 0 AD 558 AD 559 28 B300 110,8 89,8 1,75 Muskingum 2 2 112 32 307 0 0 AD 559 AD 560 22,1 B300 47,8 46,3 0,68 T. Simple 2 2 148,5 14,5 384 160,2 0 AD 560 AD 562 53,9 B300 36,2 35,1 0,51 T. Simple 2 2,5 194 14 384 89,8 0 AD 562 AD 563 49,7 B300 42,8 35,1 0,68 Muskingum 2 4 200 30 385 0 0 AD 563 AD 564 14,1 B300 26,8 25,9 0,38 T. Simple 2 4 258,6 14,6 385 97,6 0 AD 564 AD 565 33,4 F564 1892,7 62,1 0,97 Muskingum 2 2 274 30 444 0 0 AD 565 AD 906 5,5 POL300 463,6 62,1 4,56 T. Simple 2 2 274 30 444 0 0 AD 631 AD 420 39,8 B300 178,2 18,5 1,63 Muskingum 2 2 62 30 29 0 0 AD 633 AD 634 20,9 B300 160,2 56,1 2,06 Muskingum 2 0 72 34 94 0 0 AD 634 AD 635 41,4 B300 175,4 55,8 2,2 Muskingum 2 0 76 34 94 0 0 AD 635 AD 636 54,4 B300 162,5 55,1 2,08 Muskingum 2 0 80 36 94 0 0 AD 636 AD 637 19,3 B300 163,5 55 2,08 Muskingum 2 0 80 36 94 0 0 AD 637 AD 638 38,1 B400 389,2 54,1 2,18 Muskingum 2 0 82 36 93 0 0 AD 638 AD 639 39,2 B400 413,7 345,4 3,68 Muskingum 2 0 86 32 620 0 0 AD 639 AD 641 38,9 B600 1044,1 520,6 3,69 T. Simple 2 0 674,2 32,2 1281 0 0 AD 640 AD 639 6,9 B600 1140,2 161,2 2,85 T. Simple 2 0 70 30 278 0 0 AD 641 AD 642 29 B600 721,3 636,5 2,88 T. Simple 2 0 674,2 32,2 1481 0 0 AD 642 AD 643 51,5 B500 164,2 158,9 0,84 T. Simple 2 0,2 675,2 13,2 1481 624,9 0 AD 643 AD 644 47,4 B500 255,1 247 1,3 T. Simple 2 0 676,6 14,6 1957 211,2 0 AD 644 AD 645 22,6 B500 297,8 247 1,7 T. Simple 2 0,6 676,8 14,8 1957 0 0 AD 645 AD 646 27,7 B500 441,4 247 2,31 T. Simple 2 0,8 677 15 1957 0 0 AD 646 AD 647 35,9 B500 439,7 325,5 2,45 T. Simple 2 0 676,3 32,3 2089 0 0 AD 647 AD 653 103 B500 522 494,9 3,02 Muskingum 2 0 678 34 2382 0 0 AD 649 AD 651 47,5 B300 217,9 79,6 2,84 Muskingum 2 0 68 32 133 0 0 AD 651 AD 652 35,7 B300 249,7 79,4 3,14 Muskingum 2 0 72 32 132 0 0 AD 652 AD 646 21,2 B400 407,4 78,5 2,5 Muskingum 2 0 72 32 132 0 0 AD 653 AD 418 37,5 B500 739,6 544 4,12 T. Simple 2 0 678,2 32,2 2471 0 0 AD 654 AD 655 42,9 B300 161 71,4 2,21 Muskingum 2 2 94 34 155 0 0 AD 655 AD 656 21,4 B300 225,9 71 2,83 Muskingum 2 2 94 36 155 0 0 AD 656 AD 658 63,2 B300 186,4 71 2,46 Muskingum 2 2 98 36 155 0 0 AD 658 AD 659 69,3 POLY400 381,8 70,9 2,32 Muskingum 2 2 104 38 155 0 0 AD 659 AD 662 51,3 POLY400 379,3 93,8 2,5 Muskingum 2 2 106 38 205 0 0 AD 662 AD 664 41,7 POLY400 295 93,2 2,08 Muskingum 2 2 108 38 204 0 0 AD 664 AD 668 75,2 POLY400 321,1 93,1 2,21 Muskingum 2 2 116 40 204 0 0 AD 668 AD 670 34 POLY400 190,7 92,8 1,51 Muskingum 2 2 116 42 204 0 0 AD 670 AD 671 33,8 POLY400 130,7 126,5 1,04 T. Simple 2 0 116,5 26,5 404 46,3 0 AD 671 AD 672 4,7 B400 331,3 126,5 2,46 T. Simple 2 0,5 116,5 26,5 404 0 0 AD 672 AD 674 29,8 B400 153,7 126,5 1,37 Muskingum 2 0,5 116,5 40,5 404 0 0 AD 674 AD 675 34 B400 185,7 126,5 1,59 Muskingum 2 0,5 116,5 42,5 403 0 0 AD 675 AD 676 19,3 B400 441 126,5 3,03 Muskingum 2 0,5 118,5 42,5 403 0 0 AD 676 AD 677 14,3 B400 114,5 110,9 0,91 T. Simple 2 0 120,2 16,2 683 256,1 0 AD 677 AD 679 19,7 B400 212,7 110,9 1,71 Muskingum 2 0,2 120,2 24,2 684 0 0 AD 679 AD 681 22,2 B400 243,2 110,9 1,89 Muskingum 2 0,2 120,2 26,2 684 0 0 AD 681 AD 682 23,5 B400 178,7 110,9 1,5 Muskingum 2 0,2 122,2 30,2 684 0 0 AD 682 AD 683 28,8 B400 166,4 110,9 1,42 Muskingum 2 0,2 122,2 32,2 684 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé AD 683 AD 684 12,2 B400 151,9 110,9 1,32 Muskingum 2 0,2 122,2 34,2 683 0 0 AD 684 AD 686 19 B400 227,7 110,9 1,8 Muskingum 2 0,2 124,2 36,2 683 0 0 AD 686 AD 692 25,9 B400 141,1 110,9 1,24 Muskingum 2 0,2 126,2 38,2 683 0 0 AD 692 AD 694 15,5 B400 239,8 110,9 1,87 Muskingum 2 0,2 126,2 40,2 683 0 0 AD 694 AD 695 6,8 B400 484,3 110,9 3,12 T. Simple 2 0,2 126,3 40,3 683 0 0 AD 695 AD 423 49,3 B400 267,1 158,9 2,22 Muskingum 2 0 134 30 761 0 0 AD 696 AD 697 31,5 B300 85,9 47,4 1,25 Muskingum 2 2 64 30 77 0 0 AD 697 AD 698 16,5 B300 116,1 46,8 1,55 Muskingum 2 2 64 30 77 0 0 AD 698 AD 699 32,2 BT698 0 100,5 0 T. Simple 2 0 288 26 700 245 796,2 AD 699 AD 525 27,1 B300 102,2 99 1,45 T. Simple 2 0 288,3 26,3 1496 802,3 0 AD 700 AD 701 43,6 B300 86,2 83,4 1,22 T. Simple 2 0 64,6 26,6 175 9,6 0 AD 701 AD 702 51,7 B400 173 83,4 1,36 Muskingum 2 0,6 70,6 40,6 175 0 0 AD 702 AD 703 36,2 B400 219 83,4 1,62 Muskingum 2 0,6 72,6 42,6 175 0 0 AD 703 AD 704 35,1 B500 317,9 224,1 1,75 Muskingum 2 0 74 30 408 0 0 AD 704 AD 705 28,1 B500 485,8 223,3 2,42 Muskingum 2 0 76 32 408 0 0 AD 705 AD 706 14,5 B500 399,4 222,8 2,09 Muskingum 2 0 76 32 408 0 0 AD 706 AD 707 39,7 B500 671,3 220,3 3,06 Muskingum 2 0 82 32 407 0 0 AD 707 AD 546 8,8 B600 713,9 219,2 2,22 Muskingum 2 0 82 32 407 0 0 AD 709 AD 715 68,4 B400 159,3 154,2 1,27 T. Simple 2 0 66,8 24,8 381 30,4 0 AD 710 AD 709 43,6 B300 77,7 75,2 1,1 T. Simple 2 0 64,6 26,6 166 11,7 0 AD 715 AD 716 16,2 B400 161,4 154,2 1,46 Muskingum 2 0,8 66,8 38,8 381 0 0 AD 716 AD 717 45,3 B400 321,8 154,2 2,53 Muskingum 2 0,8 72,8 40,8 381 0 0 AD 717 AD 466 77,5 B400 234,7 227,2 1,87 T. Simple 2 0 72,6 26,6 539 10,1 0 AD 718 AD 719 51,1 B300 171,7 35,2 1,91 Muskingum 2 2 66 30 57 0 0 AD 719 AD 720 7,2 B300 83,8 34,9 1,13 Muskingum 2 2 66 30 57 0 0 AD 720 AD 444 63,6 F720 1720,5 34,8 1,93 Muskingum 2 2 84 34 59 0 0 AD 731 AD 732 18 B300 223,6 74,7 2,85 Muskingum 2 2 86 34 151 0 0 AD 732 AD 526 21,8 B300 214,3 74,6 2,76 Muskingum 2 2 86 36 151 0 0 AD 735 AD 736 27,2 BT735 0 31,7 0 T. Simple 2 0 672 56 384 332,2 0 AD 736 AD 639 72,7 B400 270 31,7 1,44 Muskingum 2 2 674 58 383 0 0 AD 904 AD 906 36,8 B800 716,9 694 1,43 T. Simple 2 0 678,4 18,4 7159 312,7 0 AE 485 AE 486 18 POL300 88,9 49,2 1,29 Muskingum 2 0 144 54 134 0 0 AE 486 AE 487 25,5 POL300 139,7 48,1 1,79 Muskingum 2 0 144 54 133 0 0 AE 721 AE 722 70,6 B300 112,9 78,8 1,73 Muskingum 2 0 72 32 130 0 0 AE 722 AE 723 9,2 B300 81,2 78,6 1,15 T. Simple 2 0 72,1 32,1 130 0 0 AE 723 AE 485 143,5 F723 2680,7 31,5 1,2 Muskingum 2 0,1 144,1 52,1 43 0 0 B 274 B 275 11,4 B300 193 112,7 2,84 T. Simple 2 0 132,1 30,1 462 0 0 B 278 B 274 126,3 B400 227,2 76,5 1,63 Muskingum 2 0,1 132,1 44,1 401 0 0 B 279 B 278 8,1 B300 79 76,5 1,12 T. Simple 2 0 96,1 16,1 394 160,2 0 C 270 C 273 46,6 B600 337,3 135,4 1,13 Muskingum 2 0 76 32 241 0 0 C 272 C 273 9,8 B600 1606,2 109,4 3,24 Muskingum 2 0 70 30 188 0 0 D 369 D 370 28,3 B200 50,9 49,3 1,62 T. Simple 2 2 130,3 24,3 230 47,5 0 E 13 E 14 9,9 POL300 84,8 44,3 1,21 Muskingum 2 2 66 30 76 0 0 E 14 E 15 12,6 POL300 46 44,1 0,74 Muskingum 2 2 66 32 76 0 0 E 15 E 16 21,4 PVC300 127,1 44,1 1,63 Muskingum 2 2 68 32 76 0 0 E 16 E 17 97,8 B300 147 142,3 2,08 T. Simple 2 0 68,8 28,8 257 2,5 0 E 17 E 18 8,2 B300 149 142,3 2,4 Muskingum 2 0,8 68,8 32,8 257 0 0 E 18 E 19 55,7 F18 1777 142,3 3,06 Muskingum 2 0,8 94,8 34,8 247 0 0 E 19 E 20 13,8 POL300 315 242,8 4,92 T. Simple 2 0 498,1 34,1 791 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé E 20 E 25 77,3 PVC300 44,6 43,2 0,63 T. Simple 2 0 499,8 17,8 995 588,8 0 E 21 E 20 15,8 B300 151,8 76,8 2,15 Muskingum 2 2,3 84,3 36,3 163 0 0 E 22 E 21 22,5 B300 79,3 76,8 1,12 T. Simple 2 2 84,3 32,3 163 4,2 0 E 27 E 32 12,4 B300 169 89,8 2,43 Muskingum 2 2 72 32 162 0 0 E 32 E 33 15,2 POL300 220,3 89,5 2,95 Muskingum 2 2 72 32 162 0 0 E 33 E 34 26,1 POL300 130,5 88,9 1,99 Muskingum 2 2 74 32 162 0 0 E 34 E 35 22 POL300 142,1 88 2,12 Muskingum 2 2 76 34 162 0 0 E 35 E 22 85,5 POL300 140,9 88 2,1 Muskingum 2 2 84 34 163 0 0 E 741 E 742 15,4 BT741 0 38 0 T. Simple 2 0 496 32 351 270 194 E 742 E 19 14,1 B300 103,7 100,4 1,47 T. Simple 2 0 496,2 32,2 545 110,6 0 F 356 F 355 57 B300 0 13,8 0,2 T. Simple 2 0 586,1 8,1 478 411,7 0 F 358 F 356 17,7 B300 98,6 95,4 1,39 T. Simple 2 0 82,2 16,2 406 91 0 F 363 F 358 38,6 B300 144,8 64,4 1,99 Muskingum 2 0,4 76,4 26,4 215 0 0 F 364 F 363 27,4 B300 66,6 64,4 0,94 T. Simple 2 0 66,4 18,4 215 49,5 0 G 23 G 24 3,8 B400 471,4 103,5 3,01 T. Simple 2 0,8 208,8 22,8 828 0 0 G 24 G 38 22,8 B400 212,8 206 1,69 T. Simple 2 0 210,2 28,2 1075 16,4 0 G 30 G 31 56,4 B300 42,3 41 0,6 T. Simple 2 2 67,4 25,4 110 14,5 0 G 31 G 36 87,3 B300 72,2 41 1,05 Muskingum 2 3,4 73,4 43,4 110 0 0 G 36 G 730 36,6 B300 76,2 73,8 1,08 T. Simple 2 2 74,5 26,5 178 3,4 0 G 37 G 23 78,7 B300 106,9 103,5 1,51 T. Simple 2 0 208,8 22,8 828 339,1 0 G 38 G 39 19,2 B400 203,8 197,3 1,62 T. Simple 2 0 210,2 22,2 1211 109,5 0 G 39 G 40 23,8 B400 160,1 155 1,27 T. Simple 2 0,2 210,5 18,5 1211 148 0 G 40 G 43 57,6 B400 180,5 155 1,61 Muskingum 2 0,5 210,5 38,5 1210 0 0 G 41 G 42 20,8 B250 60,6 46,4 1,36 Muskingum 2 2 64 30 78 0 0 G 42 G 43 30,5 B300 99,7 46 1,38 Muskingum 2 2 66 32 78 0 0 G 43 G 44 17,5 B400 225,7 201 2,03 T. Simple 2 0 212,2 32,2 1287 0 0 G 44 G 45 11,3 B400 352,9 201 2,9 T. Simple 2 0,2 212,2 32,2 1287 0 0 G 46 G 47 27,6 B300 60,5 58,6 0,86 T. Simple 2 2 78,5 22,5 205 15,5 0 G 48 G 46 23 B300 131 76,1 1,92 Muskingum 2 2 78 32 205 0 0 G 49 G 48 28,5 B300 96,1 76,3 1,51 Muskingum 2 2 76 32 205 0 0 G 50 G 49 23,9 B300 159,3 42,8 1,91 Muskingum 2 2,3 74,3 28,3 146 0 0 G 117 G 119 10,7 B300 126,8 62,5 1,79 Muskingum 2 2 68 32 109 0 0 G 119 G 145 13,2 B300 138,4 62,4 1,91 Muskingum 2 2 68 32 109 0 0 G 121 G 124 31,7 B400 433,5 155,2 3,16 Muskingum 2 0 72 32 258 0 0 G 122 G 121 48,1 B400 233,7 78,4 1,68 Muskingum 2 0 72 32 128 0 0 G 123 G 122 50,3 B300 100,3 78,9 1,57 Muskingum 2 0 68 30 129 0 0 G 124 G 724 24,3 B400 2600,8 276,8 13,46 T. Simple 2 0 72 32 471 0 0 G 126 G 127 30,6 B400 110,7 83,4 0,97 Muskingum 2 0 64 30 135 0 0 G 127 G 128 23,4 B400 118,5 105,3 1,06 Muskingum 2 0 66 30 174 0 0 G 128 G 728 24,2 B500 504,9 104,7 2,03 Muskingum 2 0 66 32 174 0 0 G 129 G 124 54,4 B400 146,8 72,5 1,16 Muskingum 2 0,7 70,7 34,7 129 0 0 G 130 G 129 43,3 B300 74,9 72,5 1,06 T. Simple 2 0 62,7 28,7 128 1,9 0 G 135 G 50 17,6 B250 44,2 42,8 0,9 T. Simple 2 2 72,3 22,3 146 31,8 0 G 141 G 143 22,8 B400 475,7 63,3 2,63 Muskingum 2 2 70 32 113 0 0 G 145 G 24 158,9 B400 362,5 62,3 2,16 Muskingum 2 2 100 36 113 0 0 G 147 G 148 22,4 B400 326,8 27,5 1,58 Muskingum 2 4 68 32 50 0 0 G 148 G 149 46,1 B400 285,3 27,3 1,43 Muskingum 2 4 72 34 50 0 0 G 149 G 38 42,1 B400 449,1 27 1,96 Muskingum 2 4 76 36 50 0 0 G 250 G 253 56,4 B300 187,5 126,9 2,85 Muskingum 2 0 74 32 218 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé G 253 G 257 44,5 B300 197,1 125,2 2,95 Muskingum 2 0 76 32 217 0 0 G 256 G 257 47,7 B300 116,5 26,5 1,33 Muskingum 2 4,1 174,1 24,1 248 0 0 G 257 G 258 38,9 B300 108,2 104,7 1,53 T. Simple 2 0 174,4 14,4 693 204,1 0 G 258 G 259 71 B300 97,7 94,6 1,38 T. Simple 2 0 176,8 12,8 777 132,3 0 G 261 G 256 108,1 B300 27,4 26,5 0,39 T. Simple 2 0 166,1 14,1 248 158 0 G 724 G 725 17,5 B400 207,1 200,5 1,65 T. Simple 2 0 72,2 26,2 471 40,4 0 G 725 G 726 50,8 B400 182,3 176,5 1,45 T. Simple 2 0,2 72,7 24,7 471 35,8 0 G 726 G 727 36,6 B500 481,4 176,5 2,26 Muskingum 2 0,7 78,7 36,7 470 0 0 G 727 G 728 18,6 B500 182,1 176,3 0,93 T. Simple 2 0,7 79 27 470 0,4 0 G 728 G 37 21,3 BT728 0 105,4 0 T. Simple 2 0 208 32 447 190 203 G 729 G 37 15,5 B300 332,1 73,8 3,78 Muskingum 2 2,5 74,5 34,5 178 0 0 G 730 G 729 14,8 B300 82,7 73,8 1,32 Muskingum 2 2,5 74,5 34,5 178 0 0 H 353 H 354 43,2 B300 15,3 14,8 0,22 T. Simple 2 2 81 19 61 20,3 0 H 357 H 353 15,9 B300 174,7 38,3 1,98 Muskingum 2 2 62 30 61 0 0 I 348 I 349 28,5 B300 53,3 51,6 0,75 T. Simple 2 2 90,6 16,6 247 94,2 0 I 352 I 348 58 B300 77 32,5 1,04 Muskingum 2 2 68 32 55 0 0 I 360 I 352 42,5 B300 43,6 32,6 0,68 Muskingum 2 2 64 32 55 0 0 J 222 J 226 7,7 PVC200 53,6 51,9 1,7 T. Simple 2 2 66,1 26,1 110 5,1 0 J 223 J 225 5,8 PVC200 35,6 13,4 1,05 Muskingum 2 4 58 30 21 0 0 J 224 J 223 7 PVC160 17,9 13,5 0,98 Muskingum 2 4 58 30 21 0 0 J 225 J 227 24 B200 25,1 13,3 0,81 Muskingum 2 4 58 30 21 0 0 J 226 J 228 24,3 PVC200 20,6 19,9 0,66 T. Simple 2 2,1 100,6 14,6 110 49,6 0 J 227 J 230 38 B300 43,2 13 0,53 Muskingum 2 4 60 32 21 0 0 J 228 J 229 12,7 B200 0 4,7 0,15 T. Simple 2 2,6 397,8 5,8 110 82,6 0 J 229 J 231 24,3 B300 61,2 4,7 0,51 Muskingum 2 3,8 399,8 15,8 110 0 0 J 230 J 232 23,9 B300 50,4 13 0,6 Muskingum 2 4 60 32 21 0 0 J 231 J 235 67,1 B300 27,5 22,7 0,43 Muskingum 2 2 404 32 142 0 0 J 232 J 233 21,5 B300 53,1 26,7 0,75 Muskingum 2 4 60 32 44 0 0 J 233 J 235 20,9 B300 0 13,8 0,2 T. Simple 2 4 67,5 21,5 44 9,5 0 J 235 J 237 15,3 B300 25,7 24,9 0,36 T. Simple 2 2 404,7 12,7 256 75,2 0 J 237 J 245 88,4 B500 331,5 168,9 1,7 Muskingum 2 0 416 36 526 0 0 J 238 J 237 10,6 B400 148,8 144 1,18 T. Simple 2 0 72,1 28,1 272 3 0 J 241 J 242 20,9 B200 7,5 7,2 0,24 T. Simple 2 2 147,3 9,3 61 38,1 0 J 242 J 243 25,7 B300 71,5 7,2 0,65 Muskingum 2 3,3 151,3 19,3 61 0 0 J 243 J 244 28,4 B300 46,2 7,2 0,48 Muskingum 2 3,3 151,3 21,3 61 0 0 J 244 J 245 2,8 B300 469,4 28,2 3,65 T. Simple 2 2 152 30 95 0 0 J 245 J 246 15,9 B500 429,3 212,5 2,18 T. Simple 2 0 416,2 32,2 649 0 0 J 248 J 245 17,9 B300 272,1 17,3 2,15 Muskingum 2 2 60 30 28 0 0 K 247 K 734 30,8 B300 256,3 14 1,94 Muskingum 2 4 62 30 23 0 0 L 587 L 588 20,3 B300 74 71,7 1,05 T. Simple 2 0 74,3 18,3 273 79,2 0 L 588 L 589 22,6 B400 101,9 71,7 0,88 Muskingum 2 0,3 78,3 30,3 273 0 0 L 589 L 590 24,3 B400 116,2 71,7 0,97 Muskingum 2 0,3 80,3 30,3 273 0 0 L 590 L 591 25,6 B400 360,7 328,3 3,25 Muskingum 2 0 80 30 702 0 0 L 591 L 583 12,6 B500 156,4 151,5 0,8 T. Simple 2 0 88,2 16,2 702 187,8 0 N 566 N 569 116,3 B300 143 138,4 2,02 T. Simple 2 2 433,2 35,2 446 32,7 0 N 568 N 570 61,7 B300 156,8 151,8 2,22 T. Simple 2 0 70,4 18,4 536 135,2 0 N 569 N 570 23,8 B400 99,3 96,1 0,79 T. Simple 2 3,2 433,7 35,7 446 55,8 0 N 570 N 575 165,9 B400 297,5 247,9 2,65 Muskingum 2 0 436 66 977 0 0 N 573 N 913 19,2 B300 165,5 105,8 2,48 Muskingum 2 0 66 30 172 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé N 574 N 575 7,3 B700 1852,5 52 2,11 T. Simple 2 1 215 23 635 0 0 N 576 N 574 15,4 B400 174,5 52 1,21 Muskingum 2 1 215 23 635 0 0 N 577 N 576 39,1 POL300 56,4 52 0,91 Muskingum 2 1 215 21 635 0 0 N 578 N 577 40 POL300 53,7 52 0,76 T. Simple 2 0,2 209 7 635 239,4 0 N 579 N 578 8,1 POL300 87,6 84,9 1,24 T. Simple 2 0,1 132,2 10,2 635 66,2 0 N 594 N 595 34,8 POL300 57,6 55,8 0,82 T. Simple 2 0 116,6 10,6 363 188,9 0 N 595 N 579 10,1 POL300 98,4 95,3 1,39 T. Simple 2 0 118,1 10,1 635 148,2 0 N 600 N 601 12,8 B300 39,8 38,5 0,56 T. Simple 2 0 128,3 10,3 280 158,7 0 N 601 N 602 14,8 B300 82,7 38,5 1,15 Muskingum 2 0,3 130,3 16,3 280 0 0 N 602 N 603 11,1 B300 90,6 38,5 1,23 Muskingum 2 0,3 132,3 16,3 280 0 0 N 603 N 604 10,2 B400 214,5 38,5 1,29 Muskingum 2 0,3 132,3 18,3 280 0 0 N 604 N 620 11,6 POLY500 692,1 252,9 3,25 T. Simple 2 0 600,1 32,1 3252 0 0 N 605 N 604 7,7 B400 258,9 21,3 1,24 T. Simple 2 2 444,1 54,1 190 0 0 N 620 N 621 9,9 B700 1060,5 252,9 2,26 T. Simple 2 0,1 600,1 32,1 3252 0 0 N 621 N 575 69,9 B800 569,8 248,7 1,09 Muskingum 2 0,1 602,1 34,1 3249 0 0 N 657 N 660 95,9 B300 184,3 86,1 2,56 Muskingum 2 0 76 32 138 0 0 N 660 N 661 51,6 POLY400 378,2 84,1 2,42 Muskingum 2 0 80 32 137 0 0 N 661 N 663 39,8 POLY400 321,9 83,8 2,15 Muskingum 2 0 80 34 137 0 0 N 663 N 665 11,4 POLY400 300,7 83,4 2,05 Muskingum 2 0 80 34 137 0 0 N 665 N 666 46,7 POLY400 250,4 81,8 1,78 Muskingum 2 0 84 36 136 0 0 N 666 N 667 8,3 POLY400 290,6 81,7 1,98 Muskingum 2 0 84 36 136 0 0 N 667 N 669 26,6 POLY400 299,8 81,4 2,03 Muskingum 2 0 84 36 136 0 0 N 669 N 689 99,7 B700 1573,4 465,4 3,56 Muskingum 2 0 116 34 878 0 0 N 689 N 908 174,6 B700 754,1 458,2 2,05 Muskingum 2 0 138 38 864 0 0 N 690 N 604 74,9 POLY500 159,2 154,1 0,81 T. Simple 2 0,1 599,5 31,5 2700 744,9 0 N 737 N 738 11,3 BT737 0 38 0 T. Simple 2 0 432 34 311 230 134,6 N 738 N 566 6,9 B300 206,2 199,6 2,92 T. Simple 2 2 432 34 446 6,5 0 N 908 N 909 50,6 BT908 0 363,7 0 T. Simple 2 0 598 56 2700 1940,1 0 N 909 N 690 9,2 POLY500 343,3 332,4 1,75 T. Simple 2 0 598,1 46,1 2700 30,7 0 N 911 N 912 20,6 BT911 0 21,4 0 T. Simple 2 0 442 54 191 158,3 0 N 912 N 605 50,9 B300 71,9 21,3 0,89 Muskingum 2 2 444 54 190 0 0 N 913 N 914 205,8 B500 122,4 101,3 0,7 Muskingum 2 0 100 34 174 0 0 N 914 N 915 53 BT914 0 113,6 0 T. Simple 2 0 512 54 857 639,2 0 N 915 N 919 1 B300 449,8 113,6 5,3 T. Simple 2 0 512 54 857 0 0 O 373 O 374 29,6 B300 240,3 195 3,79 Muskingum 2 0 76 32 348 0 0 P 375 P 910 19,8 B1000 909,9 589,3 1,23 T. Simple 2 0 574,3 40,3 2132 0 0 P 377 P 379 2,4 B300 183,6 41,7 2,1 T. Simple 2 2 62 30 67 0 0 P 378 P 377 10,8 B300 110,3 41,7 1,45 Muskingum 2 2 62 30 67 0 0 P 379 P 910 45,1 B300 125,3 40,6 1,58 Muskingum 2 2 66 30 67 0 0 P 385 P 375 136,3 F385 4589,1 499,4 0,93 Muskingum 2 0 574 40 1565 0 0 P 387 P 385 182,2 F387 11609,8 294 1,61 Muskingum 2 0 572 38 940 0 0 P 388 P 387 74 POL300 11 4,2 0,14 Muskingum 2 9,2 319,2 47,2 77 0 0 P 389 P 388 41,9 PVC200 52,4 4,2 1 Muskingum 2 9,2 317,2 21,2 77 0 0 P 406 P 389 61,6 B200 4,3 4,2 0,14 T. Simple 2 2,7 313,2 11,2 76 47,3 0 P 414 P 406 16,9 B200 11,7 11,4 0,37 T. Simple 2 2 120,7 10,7 76 41,1 0 P 607 P 617 11,9 POLY400 276,1 12,9 1,12 T. Simple 2 0,3 242,4 8,4 183 0 0 P 608 P 607 3,5 POL300 0 12,9 0,19 T. Simple 2 0 242,3 8,3 183 137,8 0 P 609 P 608 25,2 B300 82,6 61 1,28 Muskingum 2 0 68 32 101 0 0 P 610 P 609 49,7 B300 99,9 61,4 1,48 Muskingum 2 0 68 32 101 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé P 611 P 610 21,4 B300 132,2 62,1 1,84 Muskingum 2 0 64 30 101 0 0 P 612 P 611 19,3 B300 114,5 62,9 1,66 Muskingum 2 0 62 30 101 0 0 P 613 P 614 14,7 B300 104,9 101,6 1,48 T. Simple 2 2 72,2 28,2 205 5,3 0 P 614 P 615 11,8 POL300 155,3 150,3 2,2 T. Simple 2 0 74,1 28,1 311 6,4 0 P 615 P 616 44 POL300 99,5 96,3 1,41 T. Simple 2 0,1 74,6 22,6 311 64,5 0 P 616 P 385 127,7 POL300 115,9 96,3 1,83 Muskingum 2 0,6 84,6 44,6 316 0 0 P 617 P 618 13,9 B300 76,3 12,9 0,8 Muskingum 2 0,4 244,4 14,4 183 0 0 P 618 P 375 162,9 B300 92,9 89,9 1,31 T. Simple 2 0 248 16 567 157,8 0 P 622 P 614 23,5 POL300 95,3 65,8 1,45 Muskingum 2 0 64 30 106 0 0 P 623 P 613 54 POL300 82,2 55,5 1,25 Muskingum 2 2 72 34 97 0 0 P 624 P 623 51 POL300 90,5 56 1,35 Muskingum 2 2 70 32 97 0 0 P 625 P 624 37 POL300 65,8 56,4 1,05 Muskingum 2 2 68 32 97 0 0 P 626 P 627 8,9 B300 171,9 51,8 2,13 Muskingum 2 2 62 30 84 0 0 P 627 P 628 41,7 B400 398,3 50,9 2,17 Muskingum 2 2 70 32 85 0 0 P 628 P 629 9,9 B400 344,2 50,8 1,96 Muskingum 2 2 70 32 85 0 0 P 629 P 630 1,6 B500 1888,4 50,8 4,16 T. Simple 2 2 70 32 85 0 0 P 630 P 632 14,5 B500 342 150,5 1,69 Muskingum 2 0 76 32 306 0 0 P 632 P 387 145,4 B500 162,8 157,6 0,83 T. Simple 2 0 78,6 24,6 489 77,6 0 P 678 P 680 34,2 B300 98,8 83,1 1,57 Muskingum 2 0 66 30 139 0 0 P 680 P 688 46,4 B300 72,3 70 1,02 T. Simple 2 0 66,7 24,7 171 17,1 0 P 685 P 687 28,9 B300 140 70 1,98 Muskingum 2 0,7 70,7 34,7 171 0 0 P 687 P 691 11,4 B300 160,4 70 2,19 Muskingum 2 0,7 70,7 36,7 171 0 0 P 688 P 685 37,9 B300 112 70 1,67 Muskingum 2 0,7 68,7 34,7 171 0 0 P 691 P 693 9,8 B300 124,4 70 1,81 Muskingum 2 0,7 70,7 38,7 171 0 0 P 693 P 630 26,5 B500 1029,1 70 2,99 Muskingum 2 0,7 74,7 40,7 170 0 0 P 910 P 376 60,1 B1000 797,8 611,3 1,12 Muskingum 2 0 576 40 2197 0 0 Q 380 Q 381 12,4 B200 19,4 18,8 0,62 T. Simple 2 2 60,3 24,3 45 4,7 0 Q 381 Q 382 1,9 B200 55,3 18,8 1,59 T. Simple 2 2,3 60,3 24,3 45 0 0 R 383 R 386 4,8 B300 145,2 85,6 2,14 T. Simple 2 0 66 30 143 0 0 S 155 S 156 9,8 PVC200 63,7 36,4 2,09 Muskingum 2 2 62 30 58 0 0 S 156 S 157 38,5 B200 65,7 35,7 2,13 Muskingum 2 2 62 30 59 0 0 S 157 S 158 18,5 B300 173,4 35,4 1,93 Muskingum 2 2 64 32 59 0 0 S 158 S 162 11 B300 318 35,3 2,96 Muskingum 2 2 64 32 59 0 0 S 162 S 189 44 B300 187,5 181,6 2,65 T. Simple 2 0 72,3 24,3 486 60,5 0 S 183 S 187 40,5 B300 225,7 28,7 2,19 Muskingum 2 2 66 32 49 0 0 S 184 S 187 43,4 B300 228,5 34,5 2,33 Muskingum 2 2 68 32 59 0 0 S 187 S 162 33,4 B300 153,7 62,6 2,06 Muskingum 2 2 68 32 108 0 0 S 189 S 190 47,7 B400 156,8 151,8 1,25 T. Simple 2 0 78,6 22,6 527 90,3 0 S 190 S 191 36,8 B400 171,2 165,7 1,55 Muskingum 2 0 80 34 554 0 0 S 191 S 192 39,1 B400 186,5 165,6 1,68 Muskingum 2 0 82 34 553 0 0 S 192 S 193 38,3 B400 148,5 143,7 1,18 T. Simple 2 0 88,5 20,5 642 123,7 0 S 193 S 194 50,8 B400 105,3 101,9 0,84 T. Simple 2 0 132,9 14,9 744 264,5 0 S 194 S 903 27,5 B400 160 101,9 1,35 Muskingum 2 0,9 140,9 26,9 744 0 0 S 195 S 199 30,2 B300 147,5 48 1,86 Muskingum 2 2 72 32 88 0 0 S 196 S 195 12,5 PVC200 67,8 48,4 2,34 Muskingum 2 2 70 32 88 0 0 S 199 S 214 44,8 B500 234,7 217,4 1,36 Muskingum 2 0 334 32 1187 0 0 S 202 S 205 14,6 B400 80,2 57,1 0,69 Muskingum 2 0 100 32 172 0 0 S 205 S 289 12,7 B500 747,4 56,9 2,24 Muskingum 2 0 100 32 172 0 0 S 209 S 289 16,2 B300 188,6 80,4 2,56 Muskingum 2 2 66 30 134 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé S 214 S 289 63,2 B500 69,9 67,6 0,36 T. Simple 2 0 336,6 12,6 1270 587,6 0 S 218 S 903 21,3 PVC200 77,1 45,5 2,55 T. Simple 2 0 328,2 30,2 316 0 0 S 219 S 218 15,6 B300 0 13,8 0,2 T. Simple 2 0,2 327,3 7,3 265 211,2 0 S 220 S 219 15,2 B300 81,6 79 1,15 T. Simple 2 0 72,2 20,2 265 58 0 S 280 S 282 6,6 B400 84,3 36,3 0,65 Muskingum 2 2 76 32 71 0 0 S 282 S 283 54,1 B300 71 36,1 1,01 Muskingum 2 2 78 34 70 0 0 S 283 S 905 44 B300 47,9 46,4 0,68 T. Simple 2 2 79 33 94 0,6 0 S 288 S 905 30,5 B500 402,2 182 2 Muskingum 2 0,8 342,8 36,8 1628 0 0 S 289 S 288 48 B500 188 182 0,96 T. Simple 2 0 338,8 24,8 1629 33,3 0 S 294 S 209 59,9 B300 91 48,8 1,31 Muskingum 2 2 66 32 81 0 0 S 305 S 202 39,5 B300 141,3 57,3 1,89 Muskingum 2 0 100 32 172 0 0 S 312 S 305 50,5 B300 34,7 22,8 0,52 Muskingum 2 0 96 30 112 0 0 S 313 S 312 2,1 B200 23,5 22,8 0,75 T. Simple 2 0 90 14 112 45,6 0 S 903 S 199 35 B400 159,6 146,6 1,44 Muskingum 2 0 332 30 1059 0 0 S 905 S 347 83,1 B500 319,5 309,3 1,63 T. Simple 2 0 344,9 28,9 1887 4,7 0 T 99 T 100 37,8 B300 73,2 42,4 1,07 Muskingum 2 2 64 32 71 0 0 T 100 T 101 30,8 B300 40,5 39,2 0,57 T. Simple 2 2 64,9 30,9 71 0,8 0 T 101 T 102 17,2 B300 113,7 39,2 1,46 Muskingum 2 2,9 64,9 34,9 71 0 0 T 102 T 114 13,9 B300 80,9 39,2 1,14 Muskingum 2 2,9 66,9 36,9 71 0 0 T 109 T 110 9,1 B200 40,8 35,7 1,46 Muskingum 2 2 60 30 57 0 0 T 110 T 111 66 B300 160,5 35,2 1,82 Muskingum 2 2 68 32 57 0 0 T 111 T 900 23,9 B300 89,7 86,8 1,27 T. Simple 2 0 68,3 26,3 207 18,7 0 T 113 T 114 39,6 B300 94,5 86,8 1,52 Muskingum 2 0,3 70,3 38,3 206 0 0 T 114 T 323 36 B300 82,1 79,5 1,16 T. Simple 2 0 72,5 20,5 277 62,3 0 T 150 T 151 14,3 B300 182,3 119,8 2,75 Muskingum 2 0 78 32 222 0 0 T 151 T 164 51,2 B300 215 118,4 3,11 Muskingum 2 0 82 34 221 0 0 T 164 T 165 3,2 B300 355,6 136,5 4,7 T. Simple 2 0 82 32 252 0 0 T 165 T 167 10,1 B300 226 136,5 3,35 T. Simple 2 0 82,1 32,1 252 0 0 T 166 T 167 4,5 B300 217,3 27,9 2,11 T. Simple 2 2 60 30 44 0 0 T 167 T 170 39,8 B400 432,9 212,7 3,43 Muskingum 2 0 86 32 386 0 0 T 170 T 171 42,4 B400 207,7 201,1 1,65 T. Simple 2 0 86,4 24,4 587 89,7 0 T 171 T 181 112,3 B400 188,4 182,4 1,5 T. Simple 2 0 87,1 21,1 663 102,4 0 T 181 T 182 11,9 B400 258,9 250,6 2,06 T. Simple 2 0 88,1 24,1 836 19,9 0 T 182 T 296 63 B500 242,4 234,7 1,23 T. Simple 2 0 154,8 16,8 1457 247,3 0 T 295 T 296 10,9 B300 142,9 29,4 1,59 Muskingum 2 2 62 30 48 0 0 T 296 T 300 39,9 B500 298,2 263,5 1,71 Muskingum 2 0 160 32 1504 0 0 T 300 T 335 41,8 B400 224,7 217,6 1,79 T. Simple 2 0 160,3 14,3 1597 211,5 0 T 301 T 300 10,2 B300 133,6 26,9 1,48 Muskingum 2 2 62 30 43 0 0 T 319 T 182 12,4 PVC400 484,4 67,2 2,71 T. Simple 2 0,3 152,4 22,4 561 0 0 T 320 T 319 29,6 PVC400 179,1 67,2 1,32 Muskingum 2 0,3 152,3 22,3 561 0 0 T 321 T 320 21 B300 69,4 67,2 0,98 T. Simple 2 0 148,3 12,3 560 57,3 0 T 322 T 321 50,2 B300 60,2 58,3 0,85 T. Simple 2 0 144,9 12,9 473 207,1 0 T 323 T 322 5,1 B300 235,6 79,5 3,01 T. Simple 2 0,5 72,5 20,5 277 0 0 T 325 T 322 25,2 B250 24,6 23,9 0,5 T. Simple 2 0 98,7 12,7 130 58,5 0 T 327 T 328 27,8 B200 23,3 22,6 0,74 T. Simple 2 0 88,6 14,6 107 42,3 0 T 328 T 332 34,3 PVC200 70,6 22,6 2 Muskingum 2 0,6 92,6 20,6 107 0 0 T 329 T 301 28,3 B300 157 27,1 1,66 Muskingum 2 2 62 30 43 0 0 T 332 T 341 22,5 B300 137,4 22,6 1,43 Muskingum 2 0,6 92,6 22,6 107 0 0 T 334 T 901 9,6 B400 139,8 135,4 1,11 T. Simple 2 0,2 226,3 10,3 1774 655,1 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé T 335 T 334 25,9 B400 229,2 221,9 1,82 T. Simple 2 0 162,2 14,2 1774 150,4 0 T 336 T 335 9,2 B300 74,1 71,8 1,05 T. Simple 2 0 68,1 24,1 177 16,8 0 T 339 T 340 35,2 B600 589,5 304,4 2,1 Muskingum 2 0 242 32 2282 0 0 T 341 T 342 13,5 B300 144,8 22,6 1,49 Muskingum 2 0,6 94,6 24,6 107 0 0 T 342 T 901 26,1 B400 174,8 169,2 1,39 T. Simple 2 0 96,3 30,3 509 0,2 0 T 343 T 342 35 B300 97,7 94,5 1,38 T. Simple 2 0 68,4 20,4 315 72,1 0 T 344 T 343 12,4 B300 228,5 192,6 3,62 Muskingum 2 0 66 30 315 0 0 T 900 T 113 36,5 B300 134,2 86,8 2,02 Muskingum 2 0,3 68,3 34,3 206 0 0 T 901 T 339 25,4 B600 594,3 304,6 2,11 Muskingum 2 0 236 32 2283 0 0 U 391 U 392 67,3 B300 73,6 27,6 0,97 Muskingum 2 4 78 34 55 0 0 U 392 U 395 16,7 B300 127,9 57,1 1,76 Muskingum 2 2 78 34 124 0 0 U 394 U 409 48,6 B500 225,3 178,2 1,27 Muskingum 2 2 86 34 336 0 0 U 395 U 394 36,4 B500 305,3 179,8 1,62 Muskingum 2 2 82 32 336 0 0 U 396 U 392 11,3 B400 0 29,7 0,24 T. Simple 2 2 76,7 28,7 69 5,6 0 U 398 U 395 47,5 B400 241,4 101,9 1,84 Muskingum 2 2 68 32 169 0 0 U 399 U 398 46,7 B300 120,5 53,4 1,65 Muskingum 2 2 66 30 88 0 0 U 401 U 399 7,8 B300 222 54,8 2,6 Muskingum 2 2 62 30 88 0 0 U 404 U 396 91,4 B400 267,1 42 1,55 Muskingum 2 2 76 32 69 0 0 U 409 U 410 23,2 B500 257,8 225,6 1,48 Muskingum 2 2 86 34 424 0 0 U 411 U 404 7,6 B300 89,4 42,5 1,25 Muskingum 2 2 62 30 68 0 0 V 52 V 75 57,6 B400 452,1 50 2,37 Muskingum 2 2 70 32 81 0 0 V 54 V 74 28 B400 40,9 39,6 0,33 T. Simple 2 2 147,3 15,3 321 190,8 0 V 55 V 54 85,6 B400 128,2 124,1 1,02 T. Simple 2 0,7 78 28 321 13,4 0 V 56 V 55 52,4 B400 137,1 132,7 1,09 T. Simple 2 0 76,7 26,7 321 23,9 0 V 58 V 56 40,3 B400 483,7 114,5 3,15 Muskingum 2 0 76 32 212 0 0 V 62 V 58 46,4 B300 33 32 0,47 T. Simple 2 2 71,5 29,5 73 5,5 0 V 63 V 64 59,6 B300 127 44,1 1,63 Muskingum 2 2 68 32 73 0 0 V 64 V 62 46,8 B300 95,3 43,8 1,32 Muskingum 2 2 70 32 73 0 0 V 74 V 75 17,3 B300 24,2 23,4 0,34 T. Simple 2 3,3 238 12 321 129 0 V 75 V 80 29,1 B300 37,3 36,1 0,53 T. Simple 2 2 240,8 10,8 444 79,3 0 V 77 V 80 8,8 B300 326,9 162,8 4,62 T. Simple 2 0 70 32 275 0 0 V 79 V 77 38,7 B300 199,3 162,8 3,14 Muskingum 2 0 70 32 275 0 0 V 80 V 81 40,8 B300 206,5 199,9 2,92 T. Simple 2 0 242,3 28,3 782 14,2 0 V 81 V 82 38,8 B300 206,1 199,6 2,92 T. Simple 2 0,3 242,5 28,5 782 0,3 0 V 82 V 83 38,7 B300 177,8 172,2 2,52 T. Simple 2 0,5 242,8 24,8 782 29 0 V 83 V 85 37,9 B300 226,9 219,7 3,21 T. Simple 2 0 242,2 24,2 969 50,1 0 V 85 V 86 27,6 B400 598,9 219,7 4,4 T. Simple 2 0,2 242,3 24,3 969 0 0 V 86 V 88 27 B400 399,8 237,1 3,32 T. Simple 2 0 244,2 32,2 1000 0 0 V 88 V 90 25,2 B400 353,2 237,1 3,01 T. Simple 2 0,2 244,3 32,3 1000 0 0 V 90 V 345 47,3 B700 396,1 383,5 1,03 T. Simple 2 0 246,8 24,8 1577 31,7 0 V 98 V 90 72,7 B300 135 92,4 2,06 Muskingum 2 0 116 32 398 0 0 V 103 V 98 67,8 B300 128,1 69,2 1,85 Muskingum 2 1 113 29 358 0 0 V 104 V 103 69,3 B300 71,5 69,2 1,01 T. Simple 2 0 97 17 357 151,1 0 V 105 V 104 34,1 B400 289,7 172,8 2,41 Muskingum 2 0 76 32 287 0 0 V 106 V 104 31,4 B300 159,5 15,4 1,43 Muskingum 2 4 62 32 26 0 0 V 107 V 105 13,5 B400 589,5 146,7 3,89 Muskingum 2 0 72 32 242 0 0 V 133 V 107 58,1 B300 324,5 146,9 4,48 Muskingum 2 0 72 32 243 0 0 V 345 V 346 103,6 B700 965,1 395,4 2,38 Muskingum 2 0 280 34 1600 0 0 W 65 W 66 46,1 F65 593,9 151,9 2,31 Muskingum 2 0 74 32 262 0 0 St-Mars Modelisation_reprise phase I
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Noeud Amont Noeud Aval Longueur Liaison Débit PS Débit Maxi Vitesse Maxi Méthode Propagation Pas mn Top Entrée Top Sortie Top Maxi Volume Transité Volume Stocké Volume Débordé W 66 W 67 31 PVC300 130,1 126 1,84 T. Simple 2 0 74,3 28,3 262 10 0 W 67 W 69 45,4 PVC400 177,2 171,5 1,41 T. Simple 2 0 76,5 22,5 570 59,8 0 W 68 W 67 16,2 PVC300 97,4 94,3 1,38 T. Simple 2 0 66,2 20,2 308 67,7 0 W 69 W 918 123,8 PVC400 329,2 182 2,69 Muskingum 2 0 106 34 602 0 0 W 71 W 69 3,6 PVC200 121,3 10,5 2,37 T. Simple 2 6 64 32 19 0 0 W 916 W 917 26 BT916 0 7,8 0 T. Simple 2 0 1450 70 293 311,9 0 W 917 W 918 2,7 B300 335,2 7,8 1,96 T. Simple 2 6 1450 70 293 0 0 X 1 X 4 19,2 B300 170,2 19,1 1,59 Muskingum 2 4 64 32 34 0 0 X 2 X 3 13,7 B350 187,8 48 1,63 Muskingum 2 2 78 32 95 0 0 X 3 X 6 17,5 B300 195,3 47,9 2,28 Muskingum 2 2 78 34 95 0 0 X 4 X 5 11,7 B350 307,3 19 1,77 Muskingum 2 4 64 32 34 0 0 X 5 X 6 9,9 B350 215,6 18,9 1,38 Muskingum 2 4 64 32 34 0 0 X 6 X 7 18,5 B350 305,4 111,9 2,93 Muskingum 2 2 80 32 208 0 0 X 7 X 8 22,2 B350 271,3 110,9 2,68 Muskingum 2 2 80 32 208 0 0 X 8 X 9 50,2 POLY350 256,3 110,7 2,57 Muskingum 2 2 84 34 208 0 0 X 9 X 10 70,4 POL300 139,4 135 1,97 T. Simple 2 2 84,6 30,6 281 4,5 0 X 10 X 11 33,3 POL300 125,5 121,5 1,78 T. Simple 2 2 86,3 28,3 309 24,1 0 X 11 X 12 21,9 POL300 114 110,3 1,61 T. Simple 2 2,3 86,5 26,5 309 19,1 0 Y 509 Y 510 21,4 B300 134 36,4 1,61 Muskingum 2 2 62 30 59 0 0 Y 510 Y 513 28,6 B300 77,5 35,7 1,07 Muskingum 2 2 62 30 59 0 0 Y 513 Y 515 43,2 F513 1913,3 35,4 0,78 Muskingum 2 2 80 32 60 0 0 Y 515 Y 516 19,5 B300 177,9 82,6 2,47 Muskingum 2 2 80 32 141 0 0 Z 511 Z 512 13,2 B300 123,8 51,8 1,67 Muskingum 2 2 62 30 84 0 0 Z 512 Z 514 37,7 F512 557,5 50,7 0,9 Muskingum 2 2 70 32 85 0 0 Z 514 Z 519 49,5 F514 656,4 50,5 1,1 Muskingum 2 2 76 32 85 0 0