Arrêté - Préfecture - Gard - DDAE PIECE 2 Parc Urbain Nîmes Mars2025 PARTIE 6

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Arrêté - Préfecture - Gard - DDAE PIECE 2 Parc Urbain Nîmes

Arrêté - Préfecture - Gard - DDAE PIECE 2 Parc Urbain Nîmes Mars2025 PARTIE 6 Document publié le Mercredi 1 janvier 2025 Lien du pdf (Arrêté - Préfecture - Gard - DDAE PIECE 2 Parc Urbain Nîmes Mars2025 PARTIE 6)Thèmes du document : Aménagement du territoire, Eau et assainissement, Espaces terrestres et maritimes, @)egis

@)egis

Enfin, l'impact hydraulique du programme Cadereau a été évalué à l'échelle de la plaine du Vistre, au moyen

d'un modèle à casier qui prend en compte l'ensemble du champ d'inondation du Vistre et des affluents. Ainsi, l'impact hydraulique des aménagements sur le secteur aval de la ZUD du bassin versant du cadereau d'Uzès prend en compte l'ensemble des travaux prévus dans le cadre du programme Cadereau3 .

Cette analyse permet de mettre en lumière l'intérêt des travaux réalisés depuis 1988 dans le cadre du PPCI, complétés par les aménagements du programme CADEREAU.

A titre informatif et complémentaire, l'évaluation de l'impact du projet est également quantifiée par comparaison des deux configurations d'aménagements correspondantes à l'état 2008 (état intermédiaire) et à

l'état à terme du programme CADEREAU (état aménagé).

4.2.3.1 - Analyse de l'impact du recalibrage sur le Vistre de la Fontaine

Ces travaux ne peuvent intervenir qu'après la création du bassin de compensation de la Tour de l'Evêque. Les travaux de remodelage du Vistre de la Fontaine s'organisent de l'aval vers l'amont, pour terminer par l'ouvrage

de traversée sous le pont SNCF. On rappellera que l'augmentation de capacité hydraulique de ce dernier est calée sur celle de l'ouvrage limitant localisé sous le centre France Telecom, soit 33 m’/s (bd Natoire).

Tableau 4 : Travaux envisagés sur le Vistre de la Fontaune et incidence hydraulique

Programmation

incidences hydrauliques (en m/s)

Travaux envisagés

Etudes | Travaux Capacité | Capacité

actuelle future

. Entre 20 et : Vistre —- Baoû 25 m/s 20m /s

Baoû - confluence L : 25 m/s | 40m'/s SES 2015- 2017- cadereau Uzès

cadereau ent 2016 2018 | Confluence cadereau Uzès | Entre 46 et 57 m’/ Allende - bassin Tour de l'Evêque | 61 m/s -

Bassin Tour de l'Evêque — | Entre 60 et 85 m/s

Boulevard Allende 70 m’/s

Connexion de la

PR 2016 Le voute av. Camot avec 11 m/s 33 m'/s sous l'ouvrage SNCF l'ouvrage de la ZAC de la

Gare

Les travaux réalisés en zone urbaine dense permettent de supprimer ou d'améliorer fortement le point noir

initial, notamment :

æ L'incohérence hydraulique du Vistre de la fontaine dans la traversée de la zone urbaine dense. Sur le tronçon du Vistre de la Fontaine localisé en zone urbaine dense, le secteur compris entre l'amont de la voie

SNCF (boulevard Talabot) et le centre Télécom est réhabilité. Au niveau de la voie SNCF, les débits évacués après travaux sont multipliés par trois (33 m3/s au lieu de 11 m3/s). On rappelle que le débit de dimensionnement retenu en amont du centre Télécom est de 33 m3/s, débit inférieur au débit 2005c (équivalent à 53,6 m3/s). Ce débit de projet correspond à la capacité de l'ouvrage sous le centre Télécom

situé en aval immédiat du boulevard Natoire, ouvrage qui ne peut être réhabilité ou repris compte tenu de sa position sous le bâtiment.

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 37/153

Des débordements sont constatés pour la crue de 2005 en état projet mais les hauteurs de

débordement seront bien inférieures à celles constatées en état actuel (au minimum - 25 cm). Pour le scénario type octobre 1988, les améliorations en zone urbaine dense sont moins sensibles et l'on assiste toujours à des débordements généralisés pour un tel évènement exceptionnel.

4,2,3.2 - Analyse de l'incidence du programme Cadereau au droit de l'A9

Plusieurs projets de bassins de rétention sont présentés dans l'étude Cadereau reprise dans le DLE du recalibrage du Vistre de la Fontaine. Bien que le cadereau d'Uzès présente plusieurs modifications/créations de bassins de rétention en état projet, sur le secteur du Vistre de la Fontaine, aucun ouvrage de rétention n'est présent. Ainsi, le débit hydrologique entre l'état actuel et l'état projet est le même au droit de l'AS.

Tableau 5 : Impact sur le débit au droit de l'autoroute A9

Débits de pointe en m'/s

Point de é Cadereau été Octobre 1988 2005 centré

Etat 2008 | Etat projet | Delta | Etat 2008 | Etat projet | Delta

Vistre de la F | Autoroute A9 84 84 0 65 65 0

A noter que le débit de pointe pour la crue centennale PPCI est estimée égale à 73 m'/s.

4.2.3.3 - Analyse de l'incidence du programme Cadereau au droit du Vistre sur la plaine aval

L'analyse de l'impact du recalibrage du Vistre de la Fontaine a été réalisé dans la plaine d'inondation du Vistre

avec un point de contrôle égal à la RD6113 (point de contrôle le plus proche du Vistre de la Fontaine). Une analyse des débits de pointe du Vistre au droit de la RD6113 sur les crues de 2005 et de 1988 entre l'état projet et l'état actuel est disponible ci-dessous.

Tableau 6 : Différence sur les débits de pointe

Point de référence

Tableau 7 : Différence sur les hauteurs d'eau (avant et après aménagement) au droit du Vistre

Différence de hauteur d'eau (m) 1988 / Projet Point de référence

2005 centré Octobre 1988

4.RD6113 020 -0.06

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 386/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@jegis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 39/153

@)egis

Figure 19 : Localisation des points de contrôle au droit de la plaine du Vistre

pneus . 7 RTE, VENT 7: * 7 we — Localisation des points de cnetrôle pour l'éraiustion des Géties et des Pydrogrammes dans Lo pisine de La Vstrenque . x ex fr s Le " ur "£ d y t

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4.2.4 - Conclusion

D'après les éléments ci-dessus, il apparait que le projet de recalibrage au droit de la zone de projet sur le Vistre de la Fontaine a été réalisé pour atteindre un débit capable de 86 m°/s dans le lit mineur du Vistre de la Fontaine.

Seul le point de contrôle au droit de l'autoroute A9 permet d'analyser l'impact du projet au

droit du Vistre de la Fontaine.

Les résultats hydrauliques du DLE du recalibrage du Vistre de la Fontaine sont issus de l'étude hydraulique des Cadereaux réalisée par EGIS.

4.2.5 - Profils en travers du recalibrage du Vistre de la Fontaine

Le dossier DLE de BRL réalisé en 2013-2014 présente les différents profils en travers du projet de recalibrage du Vistre de la Fontaine. Sur les profils en travers présentés en page suivante, le profil en pointillé rouge représente le profil avant recalibrage et le profil en bleu représente le profil du cours d'eau recalibré (profil

projet).

Figure 20 : Présentation et localisation des profils en travers

@jegis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 387/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEpus 4m | os Figure 21 : Exemple de profil en travers retenu pour le recalibrage du Vistre de la Fontaine

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Figure 22 : Plan projet du Recalibrage du Vistre de la Fontaine

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4.2.6 - Plans projets du recalibrage du Vistre de la Fontaine (Phase PRO)

Les derniers plans projets du recalibrage du Vistre de la Fontaine sont disponibles ci-dessous. Les profils ont été réajustés pour cette phase PRO avec une précision améliorée par rapport à ceux présentés dans le DLE. 4.

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@)egis PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 388/458 PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

@)egis

Du fait de la présence d'ouvrages de protection, le ressuyage n'est pas assuré suite au recalibrage du Vistre de

la Fontaine. Des ouvrages de ressuages ont donc été mis en place afin d'assurer l'évacuation des eaux pluviales à l'arrière des ouvrages de protection. 6 ouvrages de ressuyage ont été mis en place :

m | Ouvrage de ressuyage 6400 en rive droite du Vistre de la Fontaine

LA

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 43/153

m 1 Ouvrage de ressuyage 6300 en rive gauche du Vistre de la Fontaine

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: 1

m 2 Ouvrages de ressuyage (en rive droite du Vistre de la Fontaine) en amont et en aval du futur projet de Voie Urbaine Sud permettant d'évacuer les eaux situées en amont et en aval du remblai de la VUS.

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m Ouvrage de ressuyage (en rive droite du Vistre de la Fontaine) à l'aval du projet: ©1000. Il permet de récupérer les eaux transitant dans le fossé en amont de l'A9

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@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 44/153

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PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

@)egis

4.3 - Dossier Loi Eau Voie Urbaine Sud

Concernant la Voie Urbaine Sud, cette dernière permettra de relier le Chemin de la Tour de l'Evêque à la Route de Beaucaire. Seule la partie reliant le Chemin de la Tour de l'Evéque à l'Avenue Pierre Mendès France est située

à proximité du secteur d'étude (Projet Parc Chirac).

Figure 23 : Présentation du projet de Voie Urbaine Sud

Au droit du projet de parc Chirac, la Voie Urbaine Sud sera principalement réalisée en remblai. Le

franchissement du Vistre de la Fontaine sera réalisé à l'aide d'un ouvrage de franchissement de type pont ancré sur deux culées situées en rive droit été gauche du Vistre de la Fontaine. L'image ci-dessous permet de visualiser l'ouvrage de franchissement.

L'ouvrage de franchissement du Vistre de la Fontaine possède une largeur d'ouverture de de 30.7 mètres avec

une cote minimale sous le tablier de l'ordre de 33.50 m NGF.

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL @)egis

Figure 24 : Visualisation de l'ouvrage de franchissement du Vistre (source : avant-projet architectural de l'ouvrage

de franchissement du Vistre, STRATES, juillet 2018)

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Figure 25 : Photomontage de la partie Ouest de la Voie Urbaine Sud au droit du Vistre de la Fontaine

Figure 26 : Coupe de principe de l'ouvrage de rétablissement du Vistre de la Fontaine

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D'après l'étude hydraulique réalisée par OTEIS, il n'est pas identifié d'impact important sur le secteur d'étude suite à la mise en place de la Voie Urbaine Sud réalisée en remblai. Les modélisations pour les crues « scénario 4 », de période de retour 20 ans / 2005 centrée, de période de retour 40 ans / 1988, de période de retour 200

ans.

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 46/153

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PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALECrue 20 ans

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RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 47/153

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@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL

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PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis nero nana names ram ons

@)egis

» Les données topographiques sont d'une grande imprécision au vu des objectifs de classe de hauteur d'eau tous les 0,5 mètres. Une courbe d'iso-valeur topographique tous les 5 mètres ne peut pas Le Plan de Prévention des Risques Inondations de la ville de Nimes à été approuvé le 28 Février 2012, il a subi permettre de créer des classes d'iso-valeurs de 0,5 mètres. une modification le 4 Juillet 2014. v de E être plus préc le 1/25000ème en fonction » L'échelle de rendu cartographique ne peut être a minima plus précise que en Dans le cadre du PPRi de la ville de Nimes, plusieurs évènements pluvieux ont été retenus : des données topographiques utilisées. " : DURE Te > Des incché sént de la ville et de la DDE sur Me Mbis 0 dont rfi

- Les cours d'eau amont (affluents du Gardon et parties amont des cadereaux et talwegs) : Crue délimitée les échelles visuslisées qui entrainent des problèmes de cohérence des données.

par hydraulique simplifiée, sur la base de la pluviométrie de type 1988. m L'étude de la ZAC Georges Besse Il (2003) = > SIEE = = = = æ Modèle à casier ISIS limité à l'emprise de la ZAC. La carte des hauteurs est disponible ci-dessous pour : la 1988. Sur le cadereau du Vistre de la Fontaine, l'évènement du 3 octobre 1988 à été retenu comme __ = 1 Fisuisurs ds ai évènement de référence. ,* Tenmes pee Je ,

L 7. a —— . Re Echelle : 114 4 \ 2 né

Pour conduire les études d'aléa, la DDTM à fait appel à l'expertise du CETE Méditerranée, afin d'analyser et à jus mms critiquer les études existantes et les compléter d'études sur certains secteurs. L'analyse du CETE a été résumé À

ci-dessous pour le secteur d'étude. Le secteur d'étude (Vistre de la Fontaine) a été cartographié pour la crue j \

de 1988 lors de différentes études : V5

æ Cartographie des zones exposées aux risques d'inondation du type "3 octobre 1988” (1997) => BRL: = ? l

m Sur cette étude, l'emprise des zones exposées aux risques inondations a été estimée à partir des É

courbes iso hauteurs et de la cartographie des vitesses issues de l'analyse des données historiques, \ enquêtes auprès des riverains et reconnaissances de terrain. .

m La cartographie de ces zones

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m Atlas des zones inondables du Rhony Vistre (2004) = > CAREX

lise ‘ æ Cartographie hydrogéomorphologique, identification : d'un » Du lit mineur

£ » Du lit moyen

- » Du lit majeur

» Des cônes de déjection

m La cartographie est disponible ci-dessous (secteur d'étude entouré en rouge) :

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PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 392/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE“

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æ L'étude de la ZAC du triangle de la Gare (Mai 2008) = > EGIS eau

m Etude menée à l'aide du modèle STREM réalisé par EGIS dans le cadre de l'étude cadereau

m Carte ci-dessous utilisée pour le PPRI, il s'agit de la situation après aménagements du site avec la prise aa ral oc

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 51/153 @)egis

@)egis

æ Étude pour un aménagement cohérent et durable des Cadereaux (Juin 2008)

m Modèle hydrologique : SIREA (modèle hydrologique pluie-débit) = > Bassins versants amont

m Modèles hydraulique :

» Parties principales des bassins versants amont : Modèle RS (calé sur les PHE de 1988, pas de calage

présenté dans le rapport)

» Partie : Zone Urbaine dense : Système ESPADA : système basé sur l'analyse des PHE, il existe des différences entre les PHE de 1988 et le modèle ESPADA. La cartographie ESPADA fournit aussi de

l'information en dehors des rues en ajoutant de manière automatique l'aléa de la rue à la parcelle proche. Ces données sur les parcelles ne présentent pas d'intérêt pour la cartographie précise de l'aléa sur Nimes.

» Partie basse plaine du Vistre : Modèle STREAM. Le calage du modèle a été réalisé sur la topographie

reconstituée de l'évènement de 1988 avec un nombre de PHE limitée dans le secteur du Vistre. Les conditions d'apport des débits amont ont été simplifiés et le possible laminage ou diffusion des débits à l'intérieur du Piémont n'ont pas été formellement intégrés. Les vérifications de calage ne

sont pas fournies.

M La carte issue de l'étude Cadereau sur le secteur d'étude est disponible ci-dessous (Figure 11 : Carte de

l'aléa PPRi issue des hauteur d'eau disponibles dans l'étude Cadereau pour la crue de 1988 avec l'état

topographique de 2008).

m Etude hydraulique du bassin versant du Vistre (2010-2011) => BRL

m Pour le modèle plaine Vistre-Buffalon, les hydrogrammes de tous les affluents et des zones d'apports du bassin versant ont été construits à partir d'une modélisation pluie débit à l'aide de GR3H.

m Calage sur la crue de 2005

æ Topographie:

æ Topographie de la Plaine du Vistre réalisée grâce à OPSIA => Topographie utilisée dans le cadre de

l'étude Cadereau modèle STREAM.

m Le CETE a également obtenu un MNT Intermap, modèle numérique de terrain présentant un biais altimétrique parfois importante par rapport au nivellement général de la France

La cartographie de l'aléa PPRI à donc été réalisé en croisant les différentes études réalisées sur Nimes. Concernant notre secteur d'étude, il est concerné par la Zone Urbaine Dense et la basse plaine du Vistre. Le rapport CETE indique que pour la rive droite du Vistre, l'évènement de référence correspond à la crue de 1988

issue des études des Cadereaux

Le secteur de Nimes a été sous découpé en 4 sous-secteurs (la localisation de ces sous-secteurs est disponible ci-dessous):

m 1: le secteur garrigue de la ville de Nimes avec de fortes pentes et des écoulement torrentiels

m 2: la partie piémont de la ville correspondant au développement urbain le plus compact avec une limite sud au niveau du Boulevard Allende

m 3:1la partie Vistre du Boulevard Allende jusqu'à la rive droite du Vistre ou la limite communale

m 4: la rive gauche du Vistre comprenant le ruisseau de Campagne.

egIs RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 393/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@jegis RAPPORT HYDRAUUIQUE INONDATION ET PLUVIAL s3/153

@)egis

Figure 27 : Localisation des différentes zones sous découpées dans le cadre du PPRI

LALs:

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Le secteur étudié dans le cadre du parc Chirac correspond au Sud de la zone Piémont (2) et au

Nord de la zone Partie Vistre (3)

Sur le secteur Piémont et rive droite du Vistre, le CETE a retenu la méthodologie suivante concernant le choix de l'aléa final :

m Sur les secteurs où l'ensemble des études (plus de 2) fournissaient le même aléa, cette information a été

retenue.

m Dans le cas contraire, les différences ont été analysées et l'aléa le plus cohérent a été retenu.

m En présence d'études locales, celles-ci ont été privilégiées, par exemple sur le triangle de la Gare.

m Des secteurs non inondables de ces zones étudiées ont régulièrement fait l'objet d'un passage en aléa résiduel du fait des études pas assez renseignées.

Le CETE indique finalement :

mm Sur la partie Urbaine, les données ESPADA (données aléa 1988 rues) ont constitué la donnée principale dans les rues.

æ Sur la partie Vistre rive droite, l'étude Cadereau STREAM (données de hauteurs calculées pour la crue de

1988) a servi de base.

mm Sur la ZAC triangle, l'étude EGIS a permis d'identifier les aléas sur le secteur.

m Ces données ont été complétées par les cartographies de la crue de 1988 réalisée par BRL en 1997. Dans

la cadre des modélisations de type casiers, il peut y avoir un débit qui transite par une liaison entre deux casiers mais le casier aval peut ne pas avoir de présence d'eau juste à l'aval de cette liaison si

l'interpolation est trop « brutale », ce qui était parfois le cas dans les représentations faites pour le

programme cadereau.

Il apparait donc que, d'après les éléments ci-dessous, et d'après les données récupérées par EGIS dans le cadre

de l'étude Cadereau, le PPRI devrait se rapprocher de la cartographie suivante :

Figure 28 : Données disponibles utilisées pour réaliser le PPRi sur Nimes

La cartographie finale du PPRI sur le secteur d'étude avec les différentes PHE de la crue de 1988 et les cotes

du modèle hydraulique (correspondant au modèle de l'étude hydraulique des Cadereaux pour la crue de 1988 avec l'état topographique de 2008) sur la partie aval de l'autoroute est disponible en page suivante.

La cartographie finale de l'aléa retenue dans le cadre du PPRI est également disponible.

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PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 394/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 29 : Cartographie du PPRi sur le secteur d'étude

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@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET FLUVIAL 55/15

@)egis PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 395/458 PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE()egis

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RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET FLUVIAL

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 396/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALESur le secteur d'étude, 137 PHE ont été récupérées sur la crue d'Octobre 1988. Parmi ces 137 PHE, une grande partie n'ont pas été retenues pour l'analyse de la validité du modèle :

44 PHE n'étaient pas présentées dans le rapport du PPRi : ces PHE ont été considérées comme non validées

par le PPRi et n'ont pas été retenues pour l'analyse du calage du modèle. Parmi ces 44 PHE, 3 PHE présentaient des valeurs incohérentes (inférieures à 1.5 m NGF).

Les 93 PHE restantes ont été analysées par secteur géographique. La localisation des secteurs géographiques

est disponible dans la figure présente en page suivante. Le tableau ci-dessous présente les cotes et les hauteurs d'eau moyennes, maximales et minimales pour chaque secteur.

Tableau 8 : Analyse des PHE par secteur géographique

Hauteurs Cotes

é + M Max (écart à | Min (écart à M Max (écart à la | Min (écart à la à la moyenne) | la moyenne) moyenne) moyenne)

Gare 1.03 14(+037) 0.5(-0.53) 3986 4003(+0.17) 39.66(-0.2)

L_ZAC Triangle 055 1.6(+1.05) 0.1(-045) 38.21 39.36(+1.15) 37.53(-0.68)

Avenue du

Général 0.78 12(+043) 0.5(-0.28) 36.33 37A1(+1.08) 35.65(-0.68)

Leclerc

Quartiers RD

amont Bvd. 1.09 1.5(+041) 0.%-0.19) 36.52 3694(+0,42) 35.96(-0.56)

____ Salvador

Résidence Tamari 0.50 1.14(+0.65) 0.1(-04) 35.94 3896(+3.02) 34.83(-1.11)

Bvd. Président caivad 0.57 1.1(+053) 0.29(-028) 3480 35.24(+0,44) 33.43(-1.37)

Rive gauche-

Jardins 0.58 096(+0.38) | 0.19,(-0.39) 3264 3435(+1.71) 31.58(-1.06) solidaires

Rive droite-

Avenue du 0.90 187(+097) 0.5(-04) 3249 3343(+0.94) 31.7(-0.79)

__ Languedoc

Avenue Pierre

Mendes 0.71 145(+0.74) | 018(-053) 33.66 34.64(+0.98) 32.82(-0.84) France

L'analyse des PHE a permis d'observer la cote moyenne par secteur et de localiser certaines PHE présentant

des disparités en comparaison des autres PHE :

mm Sur le secteur de la gare, les PHE sont assez proches avec une cote moyenne à 39.86 m NGF et une faible disparité par rapport à la moyenne (+0.17/-0.2)

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RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIA € 3,16 3 @jegis

æ Sur le secteur de la ZAC Triangle, la hauteur d'eau maximale est égale à 1.6 mètres tandis que la moyenne

est située à 0.55 m. Les PHE semblent cohérentes sur le secteur. Au Nord-Est de la ZAC Triangle les cotes des PHE sont proches de 39 m NGF tandis que sur la partie Sud-Ouest de la ZAC Triangle, les PHE sont proches de 38 m NGF.

æ Sur l'avenue du Général Leclerc, les cotes des PHE diminuent de l'amont vers l'aval, sauf pour la PHE au droit de la rue Bléniot (36.9 m NGF) qui présente une augmentation de la cote pour une hauteur d'eau de 12 mètres. Cette PHE pourrait potentiellement s'éloigner des résultats de la modélisation, elle ne sera donc

pas retenue pour l'analyse du calage du modèle hydraulique. L , ss”

À NX . L 4 :

ù Ÿ NS ne WA

\ ” L >”

R IS J | W N& ce Le

mm Sur le secteur de l'école élémentaire Marguerite Long (Quartiers rive droite en amont du Boulevard du Président Salvador), les hauteurs d'eau des PHE sont relativement élevées (environ égales à 1 mètre) et les cotes semblent cohérentes.

mm Sur le secteur rive gauche de la résidence Tamaris, la cote moyenne est égale à 35.94 m NGF et la hauteur moyenne égale à 0.5 mètres Une PHE présentée dans le PPRi, semble s'éloigner des autres valeurs avoisinantes avec une cote d'eau égale à 38.96 m NGF (soit 3.02 m au-dessus de la moyenne des PHE), s'agissant d'une cote retenue sur le rendu du PPRi il n'est pas possible d'obtenir la hauteur d'eau associée à cette PHE. Cependant, le fort écart entre cette PHE et ces voisines, nous amène à douter de sa précision.

mm Sur le secteur du Boulevard du Président Salvador Allende, les PHE sont relativement cohérentes avec des

valeurs en amont du boulevard supérieures aux valeurs en aval du boulevard. Une seule valeur située à

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIA cg 16 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 397/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEPHE est égale à 1.87 mètres. Cette PHE pourrait potentiellement s'éloigner des résultats de la modélisation,

elle ne sera donc pas retenue pour l'analyse du calage du modèle hydraulique.

: © * 22 * NS N

SSD | ù

æ Sur le secteur de la rive droite, au niveau de l'avenue du Languedoc, les cotes des PHE diminuent de l'amont

vers l'aval. La PHE située au droit du chemin de la Tour de l'Evêque est quant à elle la PHE présentant la cote la plus élevée sur la partie aval du secteur (32.15 m NGF), de plus la hauteur d'eau associée à cette

des Platanettes, les cotes d'eau se stabilisent et restent toutes très proches de 3285. La présence du remblai autoroutier à l'aval pourrait expliquer cette légère augmentation des PHE en direction de l'aval (32.82 à

mm Sur le secteur rive gauche du Vistre au niveau des Jardins solidaires, la cote moyenne des PHE est à 32.64 m NGF et la hauteur moyenne des PHE à 0.6 mètres. Au niveau du complexe sportif de l'Assomption, les PHE sont très proches de 32 m NGF et semblent cohérentes. Sur ce secteur rive droite, l'ensemble des PHE

(34.64 m NGF) à l'aval du croisement avec la rue des Platanettes (33.22 m NGF). Du croisement de la rue

AS J |: . P

: ; »

£

LS LEE NN

x

æm Sur le secteur de l'avenue Pierre Mendes France, les cotes PHE à l'amont sont décroissante de l'amont

3287 m NGF).

A D ©

a O) © PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 398/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 30 : Localisation des PHE et des secteurs d'analyse pour l'évènement de 1988

ciel: parle 7 - HYDROLOGIE - MODELISATION PLUIE-DEBIT DU BASSIN

Cortogaplie des PHE de la crue de 1988 VERSANT DU VISTRE DE LA FONTAINE

Le modèle pluie-débit SIREA a été utilisé pour calculer les hydrogrammes du Vistre de la Fontaine. La Figure 31 montre les points de calcul et les points d'injections des hydrogrammes des sous-bassins versants.

Figure 31 : localisation des points de calcul du modèle SIREA

Les calculs sont faits pour 4 scénarios :

= Pluie de 1988

C2 ras cime » sp 2005 centrée

+ PÆxhes = Pluie PPCI

RAC L = Pluie scénario 4 Ds

Les hydrogrammes calculés sont illustrés sur les figures pages suivantes. Le tableau ci-dessous reprend les

Crue Télé Période de retour

1988 = 85 m’/s T > 100 ans

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 4 < @)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL à > ,4 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 399/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@jegis

@)egis

2005 # 68 m'/s T = 40 ans

PPCI = 56 m'/s T = 90 ans

Pluie scénario 4 = S1 m/s T = 20 ans

Figure 32 : Hydrogrammes calculés pour la pluie 1988

ydrogrammes 1988

90

80

70

60

£ 50 E

E 40

&

30

20

10

0 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600

temps (minutes)

— 16 — 17 21 —725

de calcul 6 __| 17 | x |] zx

max (m'/s} 854 | 43 | 40 | 153 | total

ruisselé (m°) 1750200 | 5940 5 500 220100 | 2086200

ruisselé (%) 24% 16% 100%

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 6 3,163 @)egis

Figure 33 : Hydrogrammes calculés pour la pluie PPCI

drogrammes PPCI

70 .

60 :

50 !

24 | €

L 4

8 | vT

20 4

10 4

0 À

-60 60 180 300 420 540 660 780 900 1020 1140 1260 1380 1500 1620

temps (minutes )

—— 16 —17 —19 ---21 ——25

[point de caicut 16 1 19 21 25 | | débit max (m'/s) 659 34 33 24 76 | totai | [volume ruisselé (m*) 617258 20671 21100 16451 52575 | 728054 | [volume ruisselé (%) 85% 15% 100%

Figure 34 : Hydrogrammes calculés pour la pluie 2005c

hydrogrammes 2005 c

60

50 !

40 |

se

E 30|

E e

1-2

20

10

ti D | pu, 0 7 nu

420 540 660 780 900 1020 1140 1260 1380 1500 1620

temps (minutes)

— 168 —17 ——19 ---21 ——25

de calcul 16 27 OÙ 29 | 1 | zx

bit max (m/s) 122 | O1 | o1 | o1 | oz total ruisselé (m?) 261656 858 88s 636 2103 366 138 ruisselé (%) 99% 1% 100%

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL & 4,46 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 400/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 35 : Hydrogrammes calculés pour la pluie du scénario 4 Figure 36 : comparaison entre les hydrogrammes d'entré du Vistre de la Fontaine

[hydrogrammes scénario 4| [hydrogrammes scénario 4] ” 90

00 80

so 70

£ 40 60 £ e Eu = 50 . E

; go 30

10

20

0

480 600 720 840 960 1080 1200 1320 1440 1560 1680 10 temps (minutes }

—160 —17 —19 21 ——25 0 : : 0 120 240 360 480 600 720 840 960 1080 1200 1320 1440 1560 1680

temps (minutes)

de calcul 16 17 19 _| 21 | 2 | |

max (m’ 60 33 32 23 74 total ——— scénario 4 ———2005c ---PPCI ——— 1988 ruisselé (m°) s#s62 | 20088 20505 | 15987 | S1093 | 707535 | ruisselé ss 15% 100%

de calcul | scénario4 | 2005 | PPcI 1988

débit max (m?/s) | 640 111 | 659 854 | volume ruisselé (m?) 599862 | 361656 617258 | 1750137 en % par rapport à la pluie 1988 34% 21% 35%

Ces différents hydrogrammes seront ensuite utilisés dans le cadre de la modélisation des évènements pluvieux de 2005, PPCI, SCA.

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL «15 3 @)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL & 6 4 < 3

@)egis PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 401/458 PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE8 - MODELISATION HYDRAULIQUE 2D DE LA ZONE PROJET Figure 38: Topologie du modèle hydraulique

8.1 - Logiciel 2D

Le modèle hydraulique du parc Chirac a été réalisé à l'aide du logiciel Infoworks ICM. Ce logiciel permet de

modéliser le ruissellement de surface, un cours d'eau en 1D et également le réseau pluvial ou tout cours d'eau

busé, comme c'est le cas sur la partie amont du Vistre de la Fontaine.

8.2 - Topologie du modèle 2D

L'emprise du modèle hydraulique proposée initialement couvrait la zone d'étude de la ZAC du Triangle en amont jusqu'à l'autoroute A9 en aval.

L'emprise du modèle hydraulique a été agrandie vers l'amont pour obtenir une meilleure estimation de la Légende:

répartition des débits dans les voiries aux alentours et dans la zone d'étude. Ce modèle hydraulique a subi D res 10 some À plusieurs augmentation d'emprise afin d'identifier au mieux les écoulements survenant sur le secteur.

L'augmentation des emprises permet de prendre en compte une partie des écoulements survenant à proximité |

du projet de parc Chirac et donc de diminuer l'incertitude sur le secteur du projet du Parc Chirac

M roro ces archos

Caloliype puide

©
Figure 37 : Augmentation de l'emprise du projet (emprise initiale en rouge, 1** augmentation en vert et 2" ER Srrkkier route K-18

augmentation en bleu) | mal ave

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27 Lors de Dee ou un

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Une visite de terrain à permis de préciser les arches ayant une fonction hydraulique en cas d'écoulements

superficiels.

La présentation du modèle hydraulique est disponible en page suivante. ) Oegis

@j)egis pronr E mGNOAON PuM 7 153 @)egis MONT AE MONA PM 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 402/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

@)egis

8.3 - Calage pour l'évènement de 1988

Le calage du modèle hydraulique a été réalisé sur la crue de 1988. La situation topographique utilisée pour le modèle hydraulique correspond à la situation topographique actuelle.

8.3.1 - Evolutions topographiques entre 1988 et 2008

La partie entre la ZAC triangle et le Boulevard du Président Salvador Allende n'a pas subi de modification iculière depuis 1988 (cf. tableau ci-dessous).

Vue aérienne de 1988 Vue aérienne actuelle

Le secteur à l'Ouest du Boulevard du Président Salvador Allende semble avoir subi quelques modifications depuis 1988, modifications qui semblent relativement légères.

Vue aérienne de 1988 Vue aérienne actuelle

à »

Le secteur en aval du Boulevard du Président Salvador a subi le plus de modifications depuis 1988. Sur la prise

de vue de 1988, le Parc Georges Besse n'est pas construit et est maintenant totalement urbanisé. De plus, en 1988, en rive droite du Vistre de la Fontaine, se trouvait la station d'épuration de Nimes qui a été totalement déconstruite depuis. La rive gauche n'a quant à elle subi que de très faibles modifications avec la création de

bâtiment sur la partie amont.

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL Lo 4 c 3 @)egis

8.3.2 - Principe

Les données disponibles pour un calage du modèle hydraulique sont les PHE et en particulier les PHE de la crue de 1988.

Cependant, des modifications importantes ont été faite depuis l'évènement de 1988 et notamment :

æ La modification de certaines arches sous les voies-ferrée

m La création de la ZAC du triangle

æ La modification partielle du cadereau du Vistre de la Fontaine

mm La création d'aménagement Hydraulique (pas forcément situé sur le bassin versant du Vistre mais pouvant influencer les ruissellements qui se mélangent en amont des voies-ferrées)

æ Le rechargement du boulevard Salvadore Allende

De plus, il reste difficile d'estimer le niveau de remplissage du collecteur enterré du Vistre de la Fontaine (capacité des grilles avaloirs sur la partie amont). D'après les éléments disponibles l'étude Cadereau (voir Erreur ! Source du renvoi introuvable.Erreur ! Source du renvoi introuvable), il apparait que le cadre du Vistre de la Fontaine possède une capacité limite égale à 33 m’/s avant la mise en charge et 40 m'

C'est pourquoi, plus qu'un calage strict, nous réalisons plusieurs tests sur la condition limite amont du modèle pour la pluie de 1988.

En amont des voies-ferrés, les apports des cadereaux adjacents (cadereau d'Uzes.) sont difficilement

estimables (hors mission).

Nous proposons plusieurs approches pour pallier cette incertitude :

m Test 0 : utilisation des hydrogrammes du modèle pluie-débit

m Tests 1 à 4: Utilisation des PHE transformées en limnigramme qui sera utilisé comme une condition limite amont du modèle. En complément, 4 niveaux de remplissage du cadereau seront testés.

m Tests 1.1 et 1.4 : Prise en compte d'une condition limite aval (cote de référence donnée par le PPRi pour la crue de 1988 en aval de l'A9)

m Test 1.2.1: Augmentation de l'emprise du modèle hydraulique

m Tests 1.22.1 à 1.22. : Prise en compte de bordures latérales

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 34,46 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 403/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALELes hydrogrammes injectés pour les différents tests sont disponibles ci-dessous. Les résultats sont ensuite comparés aux PHE analysées au chapitre 6 - PHE. Un encart est ensuite ajouté pour

informer d'un écart de plus ou moins 20 centimètres de la cote calculée dans le modèle hydraulique par rapport Tableau 9 : liste des tests effectués pour le calage du modèle sur l'épisode de 1988 à la cote PHE.

Test Condition limite amont Débit dans le cadereau du Vistre

0 Hydrogramme Hydrogramme point de calcul 16

1 limnigramme Débit = 10 m'/s à : 3

2 Emnigeamme Débk = 30 m/s cote calculée inférieure de plus de 20 cm à la PHE 3 limnigramme Débit = 50 m’/s

4 limnigramme Débit = 70 m'/s

Figure 39 : limnigramme pour la pluie 1988 en amont du modèle (amont des voies ferrées)

cote calculée supeneure de plus de 20 cm à la PHE

Limnigrammes en amont des voies ferrées

1988

4020

4000 Pour rappel, le calage du modèle hydraulique permet d'avoir un modèle hydraulique représentant au mieux les écoulements sur le secteur d'étude. Néanmoins, l'impact sera 5 39.00 analysé selon la comparaison entre l'état projet et l'état initial. Cette comparaison relative à * 39,60 l'état initial permet de prendre en compte l'incertitude potentielle sur des résultats du modèle

3 3940 initial 8 . vT 3920

39.00

38.80

0 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600

temps (minutes)

— Limni amont

Figure 40 : hydrogrammes pour la pluie 1988 pour les 4 hypothèses de remplissage du cadereau

hydrogrammes dans le collecteur

4 tests de remplissage

90

80

70

_ 60

* 50

3 40

30

20

10

0

O0 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600

temps (minutes)

—16813231 ——tost 1 ——tost2 ——test3 ——test4

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL >; 45 3 @)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL > > 1 6 3

@)egis PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 404/458 PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUMIAL 7 3,45 3

@)egis

8.3.3 - Résultats test 0 — crue de 1988

mm Utilisation des hydrogrammes issus de la modélisation pluie-débit

mm inconvénient : ne tient pas compte des débordements des cadereaux adjacents donc sous-estime le débit maximum qui s'écoule vers le cadereau du Vistre de la Fontaine.

m || convient ici de rappeler que l'emprise du modèle hydraulique n'a pas encore été augmentée.

m Analyse des écarts par rapport aux PHE (ce test a été réalisé avant la récupération de plusieurs PHE, sur ce

test, l'analyse du calage a donc été réalisée sur un nombre plus réduit de PHE). Malgré l'absence d'une partie des PHE et avec une emprise plus réduite du modèle hydraulique, il est possible de condure quant à la qualité du calage du modèle hydraulique sur ce test 0 :

m Sur la partie Nord, le modèle donne des valeurs plus faibles que les PHE,

m Sur la partie Est, il apparait également que les valeurs calculées par le modèle hydraulique sont plus faibles que les PHE identifiées lors de l'évènement de 1988,

m Sur la partie Sud, en revanche, les cotes calculées sur le modèle sont beaucoup plus élevées que les PHE.

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 74/153

Etude y draullques

Réallezt ion du Parc Urbain J2cques

>Nrres

Légende:

LES Core PHE obsrvèr

LES Cote PHE cicuèe

C9 courbe modéte

Classe des hauteurs d'eau

tdéreur # 02e

EE 55 cn

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D micsur

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PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 405/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE8.3.4 - Résultats tests 1 à 4 - crue de 1988

æ Utilisation d'un limnigramme unique comme condition amont (40 m NGF maximum)

Œ Lors de ces tests, il n'y avait pas de contrainte aval, le modèle hydraulique n'était pas contraint par une cote en aval et la condition limite en aval correspondant à une sortie libre.

m Analyse des écarts par rapport aux PHE

M Le test 4 présente le plus faible débit d'injection, lors de la modélisation, les cotes d'eau sont les plus faibles pour ce test :

» L'ensemble des cotes calculées dans le modèle hydraulique sur ce test semblent en dessous des PHE.

» La partie Ouest n'est pas en eau alors que plusieurs PHE indiquent que la zone était inondée en 1988.

» Quelques PHE à proximité du Vistre de la Fontaine en amont du Boulevard Allende sont proches des

PHE.

M Le test 1 présente le plus fort débit d'injection,

» Il apparait que les cotes au niveau de la ZAC triangle sont cohérentes avec les PHE

» Plus en aval le long du Vistre de la Fontaine, les cotes calculées dans le modèle hydraulique sont proches des PHE. Au Sud immédiat du boulevard Allende, les cotes du modèle se rapprochent des PHE.

» Cependant, en aval du modèle (amont de l'AS), il apparait que ces cotes sont plus éloignées du modèle hydraulique, il a donc été décidé d'améliorer le modèle afin de se rapprocher le plus possible des PHE.

» Sur la partie Ouest, la quasi-totalité des cotes calculées par le modèle hydraulique sont inférieures aux PHE.

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL >< 46 3

@)egis

Figure 41 : Test 4, carte des hauteurs

122

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RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 76/153

| Légende:

Cote PHE cheurvée

165 Cote PHE cakuime

EM srpric mscse

Cusce der hateurs d'eau

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 406/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 42 : Test 3, carte des hauteurs

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| Par L 02 || Légende:

Te ue 71 ù LES Cote PHE vbeurvée L, f 165 Cote PHE caku lee

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@)egis nosanuneuncnecs dues 0:

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 407/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

Figure 43 : Test 2, carte des hauteurs

ouate 1! DE is nc

UD EE

LES Core PHE ohcervée

1.85 Cote PHE calculés

ET cnrsc modéle

Ousse des hauteurs d'eau

egIs RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL à ,, «à

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 408/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 44 : Test 1, carte des hauteurs

@)egis

RAPPORT HYDRAUUIQUE INONDATION ET PLUVIAL

DS Ce PHE observée

Cote PHE caoikee

ED Emi: moe

Classe des houteurs d'eau

@ Oeg IS

79/153

8.3.5 - Tests 1.1 et 4.1 : modification de la condition limite aval

Comme présenté dans le chapitre 4.1.6 - Comparaison des résultats STREAM avec les cotes PHE de 1988, la

cote limite aval validée dans le PPRi est égale à 30.76 m NGF pour la crue de 1988. Cette cote sera retenue comme limite aval du modèle hydraulique. Deux tests ont été réalisés avec une modification du débit d'injection dans la conduite :

m Test 1.1 : environ 70 m’/s avec une condition limite aval à 30.76 m NGF

m Test 4.1 : environ 2 m’/s avec une condition limite aval à 30.76 m NGF

Cette condition limite aval impacte fortement les cotes d'eau en aval du modèle hydraulique, quel que soit le débit injecté dans la conduite, l'impact ne remonte pas après le rond-point du chemin de la tour de l'Evêque.

Figure 45 : Impact pour le test 1.1 avec une condition limite aval à 30.76m NGF

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE NONDATION ET PLIMIAL 80; 15 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 409/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 46 : Impact pour le test 4.1 avec une condition limite aval à 30.76m NGF Figure 47 : Test 4.1, carte des hauteurs

| Légende :

daS ne PHE observée

185 Cote PHE caoikee

Emprise modé e

= : Classe des hauteurs d'eau

ES D D Art inférieur à 0 »3 0 La modification de la condition limite aval impacte directement la zone située à l'aval du projet (zone à l'amont | 3 D 2 de l'A9). L'impact est plus fort sur la crue du test 4 (injection à 70 m’/s au maximum de l'hydrogramme). n SDONICUE à LOIT

aval. Néanmoins, ils restent non calés à la vue des différences entre les cotes calculées par le modèle hydraulique et les PHE. . . c

m esta. ” ; La KE ST rRE

m Une nouvelle fois, l'ensemble des cotes calculées dans le modèle hydraulique sur ce test semblent en dessous des PHE.

M La partie Ouest n'est pas en eau alors que plusieurs PHE indiquent que la zone était inondée en 1988.

m Quelques PHE à proximité du Vistre de la Fontaine en amont du Boulevard Allende sont proches des PHE.

m Sur la partie aval du modèle hydraulique, les cotes ont augmentées mais sont encore loin des PHE.

m Jest 11:

m Sur ce test, une grande partie des PHE situées sur le secteur d'étude (centrées sur le parc Chirac) sont relativement proches des cotes calculées dans le modèle hydraulique. | CR LE se tient, APTae

m Une nouvelle fois, les limites Ouest et Est présentent des cotes calculées éloignées des PHE. # 3 CASE QT 2 RP rt m Enfin, sur la partie aval, les cotes se rapprochent des PHE mais sont encore en dessous de ces dernières. A e ; . ” CORTE UT L 1 14 4 A 7 _— PELLE 272 LS. 2 Aer E PL Tue " 7 DECO CT PIN TEPORN |

TMEL TS

GLELLLT LT,

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@)egis ee

egis | PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 410/458 PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

Légende:

Ce PHE observée

185 Cote PHE cac

Emprise modéle

Classe des hauteurs d'eau

iafsrieur à o rs on

BB coin

D ::

BB oi

@ ©eg IS

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL à 4,4 c 3

8.3.6 - Tests 1.2.1, 1.2.2.1, 1.2.2 et 1.23

Après analyse des différentes résultats des tests 4.1 et 1.1, il apparait que les cotes du modèle sont encore plus

basses que celles des PHE. Il apparait donc nécessaire d'améliorer le modèle sur le secteur d'étude.

Un premier test a été réalisé sur la sensibilité au Manning Strickler avec un Ks à 10 m(1/3)/s dans les zones de maillage 2D hors routes. Ce test n'a pas permis de rehausser les hauteurs de manière significative. La

modification de Ks n'a donc pas été retenue pour améliorer la précision du modèle sur le secteur d'étude.

m Test 12.1 : modification des limites du modèle

Après analyse sur le secteur, le modèle a été agrandi du côté Ouest du Boulevard du Président Salvador Allende afin de prendre en compte des écoulements pouvant revenir sur le secteur du chemin des Charettes. Ce secteur

qui n'était précédemment pas en eau est maintenant inondé en cas de crue de type 1988.

Le modèie sembie présenter une grande cohérence des cotes avec les PHE de ia crue de 1988. Cependant, ia

Sur le secteur de la ZAC triangle, les PHE comparées sont situées en dessous des cotes calculées dans le modèle

Sur l'emprise du Parc, une grande partie du secteur présente des cotes proches des PHE.

En rive gauche du Vistre de la Fontaine, en amont immédiat de l'autoroute A9, les cotes du modèle sont encore situées en dessous des PHE.

m Test 122.1, 122 et 1.23 : modification des bordures en rive droite et en rive gauche

Suite à l'augmentation des limites du modèle hydraulique, il a été décidé de faire un test sur la limite rive gauche et rive droite sur le secteur d'étude. Le but étant d'empêcher une sortie des eaux du modèle hydraulique. Cela permet de contrebalancer, l'absence d'apports extérieurs en aval du modèle. Les écoulements latéraux étant difficilement modélisable sur une crue type 1988 sur le secteur aval de l'étude.

m Test 122.1 : Modification bordure rive droite

» La création d'une bordure en rive droite (Ouest du secteur) va avoir un impact sur les cotes en rive droite du Vistre de la Fontaine

» Les cotes calculées se sont rapprochées des PHE, néanmoins, ces cotes sont encore en dessous des PHE et la cote dans la zone tampon en aval de la ZAC Georges Besse est maintenant plus élevée que

la PHE (+20 cm).

m Test 1222 : Modification bordure rive gauche :

» La création d'une bordure en rive gauche va impacter directement les cotes situées à l'Est du projet d'étude. Ces dernières, dans ce test, se rapprochent des PHE, bien qu'étant encore pour la majorité en dessous des PHE de la crue de 1988, ces cotes sont plus proches que pour le test avec une bordure

en rive droite.

» Les cotes en amont immédiat de l'A9 sont légèrement supérieures au test 1.2.1.

» Bien que certaines cote soient éloignées sur les bordures du modèle hydraulique et sur quelques secteurs en amont du modèle, ce test présente des cotes très proches des PHE sur l'ensemble du

secteur du projet de parc Chirac.

m Test 1223 : Modification bordure rive droite & rive gauche

» La création de deux bordures induit un fort stockage sur la partie aval, néanmoins, les cotes calculées

sont encore localement éloignées des PHE de la crue de 1988.

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 411/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 49 : Test 1.2 1 : augmentation surface modele , carte des hauteurs

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Figure 50 : Test 1.22.1 : modification bordure rive droite, carte des hauteurs

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PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 413/458

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PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 414/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 52 : Test 1.223 : modification des 2 bordures, carte des hauteurs

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RAPFORT HVORARIQUE NONDANDNET PLIVERL «7

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 415/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@)egis

@)egis

8,3.7 - Conclusions sur les tests de calage

L'ensemble des tests est résumé dans le tableau ci-dessous :

Figure 53 : Tests de calage réalisés

Débit RUES Augmentation des

Tests |injecté (en RUE al limites du modèle Bordures

m?/s) hydraulique

Pas de bordures en limite 1 70 Ecoulement libre Non se jèl

Pas de bordures en limite 2 50 Ecoulement libre Non e j

Pas de bordures en limite 3 30 Ecoulement libre Non F7 jèl

Pas de bordures en limite 4 10 Ecoulement libre Non L jèl

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"1 Lis NGF) Non | de modèle

; [Cote PPRi (30.76 m Pas de bordures en limite # ” NGF) Lt de modèle 121 70 Cote PPRi (30.76 m | Oui (partie Ouest Bv. | Pas de bordures en limite NGF) Allende) de modèle

Cote PPRi (30.76 m | Oui (partie Ouest Bv. > e 1221 70 NGF) Allende) Bordure en rive droite

Cote PPRi (30.76 m | Oui (partie Ouest Bv. : 1 222 70 NGF) Alend Bordure en rive gauche

1223 70 Cote PPRi (30.76 m | Oui (partie Ouest Bv. | Bordure en rive droite et NGF) Allende) gauche

A la vue de la comparaison ente les cotes du modèle hydraulique et les PHE, le test 1.22.2 présente les résultats les plus satisfaisants. Les cotes calculées sur le modèle hydraulique sont relativement proches des PHE

identifiées pour l'évènement de 1988 sur l'ensemble du secteur du projet parc Chirac.

Ce test est donc retenu comme calé et les conditions de modélisations seront utilisées par la suite pour la modélisation des crues 1988 - 2005 - PPCI - Scénario 4 en état initial et en état projet.

8.3.8 - Répartition des débits en aval de la ZAC du triangle

La répartition de débit obtenue sur la zone projet est détaillée ci-dessous.

Les résultats sont issus de la modélisation avec l'utilisation d'un limnigramme comme condition limite amont.

On obtient un débit de surface de 32 m’/s coté Est du cadereau (côté rue de Varsovie) et de 33 m’/s côté Ouest (côté rue des Quatrefages).

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL po 46 3

Tableau 10 : débits de pointe calculés aux sections de contrôle

num 112131451617 [8]910

Qmax | 524 | 209 | 17.3 | 15.5 | 100 | 68 | 23 | 535 | 104 | 355

mm [11112113] 141] 151] 16] 17| 18 | 159

Qmax | 50 | 19 | 87 | 225 | 189 | 308 | 306 | 145| 175

Figure 54 : localisation des sections de contrôle

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pour le calcul des débits

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL on 46 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 416/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 55 : Débits maximum calculés aux sections de contrôle

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a Le débit dans les différentes voiries est de 33 m/s |

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: débit max en m°/s

dE À 28 m°/s au début de la rue de Varsovie

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8.3.9 - Comparaison avec le PPRI

Le résultat obtenu après calage du modèle hydraulique avec les PHE de la crue de 1988 sur le secteur d'étude

a ensuite été comparé avec l'aléa retenu dans le cadre du PPRi.

D'après l'analyse présentée au chapitre 5 - Synthèse PPRI, il apparait que le PPRi s'appuie sur l'étude Cadereaux, mais il a été jugé, à la vue des PHE, que le modèle STREAM de l'étude Cadereau n'est pas représentatif du

fonctionnement sur le secteur d'étude. Ainsi l'aléa retenu retient une baisse de la cote d'eau sur la partie aval {à l'amont immédiat de l'autoroute A9) du secteur d'étude par rapport au modèle STREAM et une hausse de la cote d'eau sur la partie amont (juste à l'aval du boulevard Allende).

Les cartographies présentes aux pages suivantes permettent de comparer les aléas entre le PPRi le modèle STREAM et le modèle EGIS 2022 en état actuel.

Les différences entre ces cartes s'expliquent par :

» La modélisation 2D de la zone d'étude qui intègre le cadereau et l'état 2021 de la zone d'étude.

» Le modèle est calé sur les PHE 1988

» L'utilisation d'une topographie actualisée pour la modélisation 2D en particulier pour les voiries.

» La prise en compte des ouvrages hydrauliques dont le cadereau enterré.

» La prise en compte de la ZAC triangle.

» La prise en compte des Glissières Béton Armé (GBA) lors de l'étude hydraulique Cadereaux (modèle

@)egis RAPPORT HYDRAUUIQUE INONDATION ET PLUMAL G > 1 5 3

PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 417/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALEFigure 56 : Analyse des résultats du calage du modèle hydraulique pour la crue de 1988 avec l'aléa PPRi

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Cartographie issue du modèle EGIS

RAPPORT HYDRAUUQUE INONDATION ET PUMA 3,163

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AO O) D PARC URBAIN PAYSAGER SUR LE SITE DES ANCIENNES PÉPINIÈRES PICHON 418/458

PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE@jegis

@)egis

8.4 - Modélisations des autres évènements pluvieux

Trois autres évènements pluvieux ont été modélisés pour le projet de Parc Chirac, il s'agit des évènements :

m Evènement de 2005 centrée

m Evènement du PPCI

m Evènement du scénario 4

Pour ces 3 autres évènements, les conditions limites amont et aval sont les suivantes

8.4.1 - Conditions limites amont

8.4,1,1 - injections dans le lit mineur du Vistre de la Fontaine

Sur le modèle hydraulique de la présente étude, la condition limite amont est réalisée au travers de plusieurs

injections. Ces injections d'hydrogrammes, issus du modèle SIREA (modèle hydrologique) de l'étude Cadereaux, sont réalisées dans le cadre pluvial pour la partie amont du Boulevard Allende et dans le lit mineur pour la partie en aval du Boulevard Allende.

L'injection se fait au niveau de 4 points caractéristiques :

Figure 57 : Localisation de l'injection des 4 hydrogrammes

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Le débit maximal est identifié, pour chaque point d'injection et pour chaque évènement pluvieux dans le

tableau ci-dessous :

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL oc ; 1 6 3

Tableau 11 : Débit maximal d'injection pour chacun des évènements pluvieux

injection 1 (en | injection 2 (en | injection 3{en | Injection {en | injection 5 {en Eenrmen m?/s) m/s) m/s) m/s) m’/s)

Scénado4(T=20| is 33 32 23 74 ans)

PPCI(T = 90 ans) 68.6 34 33 24 76

2005 (T = 40 ans) 56.5 13 20 14 46

8.4.1.2 - Limnigramme

Le second type de condition limite amont est un limnigramme injecté en amont de la gare SNCF. Cette injection a été réalisée à partir des données disponibles dans l'étude Cadereaux. D'après les données recueillies auprès du modèle ESPADA, l'étude Cadereaux a défini des classes de hauteurs pour chacune des rues du centre-ville de Nimes et pour chaque évènement pluvieux.

Ainsi, à partir des données disponibles dans les cartographies et du limnigramme retenu dans le cadre de l'évènement pluvieux de 1988 (cote maximale à 40 m NGF), la cote du limnigramme injecté en amont de la gare SNCF a été extrapolé pour les évènements :

m Scénario 4 (T = 20 ans)

m PPCI(T = 90 ans)

m 2005 (T = 40 ans)

Les finaux retenus sont disponibles en page suivante. Le point d'injection du limnigramme est identifié ci-dessous.

Figure 58 : Injection du limnigramme

Prusse —— h

RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL Ge 163

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PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE8.4.2 - Condition limite aval

La condition limite aval du modèle hydraulique a été retenue en fonction des valeurs du casier STREAM en aval de l'autoroute A9 pour un état topographique 2008. Cette cote a été retenue dans le PPRi pour la crue de 1988, il a donc été décidé de retenir cette dernière comme condition limite aval.

Les cotes caractéristiques retenues sont les suivantes :

@)egis

Figure 59 : Limnigrammes injectés en amont de la gare SNCF

Crue de 1988 (T > 100 ans) Crue de 2005 (T # 40 ans) Crue PPCI (T 90 ans) Crue SC4 (T » 20 ans)

Limnigramme amont : 40 m NGF Limnigramme amont : 39.5 m

NGF

Limnigramme amont : 39.75 m

NGF

Limnigramme amont : 39.25 m

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RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL 63 4 53

» Crue 1988 : 30.76 m NGF

» Crue 2005 : 30.20 m NGF

» Crue PPCI : 30.41 m NGF

» Crue SC4 : 30.30 m NGF

Figure 60 : Casier retenu pour caractériser la condition limite aval

@)egis RAPPORT HYDRAULIQUE INONDATION ET PLUVIAL Go 4 6 3

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PIÈCE 2 : EVALUATION ENVIRONNEMENTALE