EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 70 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.1.3. SUR LE MILIEU NATUREL
L’intervention des engins entraîne la mise en suspension de particules solides. Ce phénomène
implique une dégradation de la qualité des eaux en cas d’écoulement. Un nettoyage complet des
abords des zones de ruissellements privilégiés sera opéré après travaux.
De plus, le stockage des engins et des matériaux se fera en dehors de toute zone inondable pour la
sécurité des biens et se situera le plus loin possible de ceux-ci pour éviter tout risque de pollution. Les
engins devront répondre à toutes les normes en vigueur en matière d'émission de gaz et devront être
parfaitement entretenus afin de parer à toute fuite d'huile ou d'hydrocarbure. Ils devront également
être équipés de kits antipollution.
Concernant la faune et la flore, l’étude d’impact du dossier de création de la ZAC Doujani synthétise
les incidences du projet et mesures compensatoires à mettre en œuvre.
Enfin, au niveau des rejets dans le milieu naturel et afin de prévenir les pollutions chroniques et
accidentelles de l'eau par les diverses opérations de chantier, les mesures suivantes devront être
respectées sur l'ensemble du chantier pour la gestion de la présence et de l'utilisation de produits
polluants :
Confinement de la pollution en cas d'accident : moyen de récupération et de traitement des
eaux de ruissellement par décantation et filtration à travers un système de gestion des eaux
pluviales,
Stationnements, entretiens et ravitaillements des engins de chantiers sur des plateformes
étanches aménagées sur des zones planes,
Mise en place sur le site de moyens de stockage et d'élimination des produits polluants,
Clôture et signalisation des chemins en l'état d'être empruntés sans difficulté par des engins
légers, afin d'informer les passants des risques encourus en cas de dépôt sauvage sur le site,
Remise en état des lieux de collecte des pollutions éventuelles et évacuation en décharges
conformément à la réglementation en fin de chantier.
Toutes les mesures indispensables pour prévenir les risques de pollutions accidentelles
(écoulement, fuite) par les hydrocarbures et les huiles des engins de chantier et les véhicules de
transport devront être prises : révisions préalables, lavage, nettoyage des engins.
5.1.4. SUR LA POPULATION
Les incidences sur la population sont causées principalement par les problèmes de circulation routière
et de nuisance sonore pendant la phase des travaux.
La circulation risque d’être perturbée par les allées et venues des camions chargés de fournir le
chantier en matériaux et/ou d’évacuer les matériaux issus des déblais.
La circulation sera traitée (entreprise et contrôle CSPS) par mise en place de panneaux avertisseurs,
de déviation et de sécurisation des zones à aménager en phase travaux.
Les nuisances sonores seront également réduites par utilisation d’outillage et d’engins respectant les
normes en vigueur en matière de bruit. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 71 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.1.5. PRECONISATIONS APPLICABLES EN PHASE DE TRAVAUX
Un terrassement sera effectué en phase chantier.
Les principes de gestion des déblais suivants devront être respectés lors des travaux :
Les déblais issus du chantier sont autant que possible réutilisés (piste, plate-forme...) sur site,
Les matériaux issus des démolitions sont triés, pesés, valorisés (sur places si possible, ou
évacués vers les centres agréés selon leur nature. Les déchets issus de la démolition devraient
être essentiellement constitués de béton. Les filières de valorisation locale sont
préférentiellement recherchées,
Le stockage provisoire doit être réalisé en dehors des zones d’interdiction du plan de
prévention des risques en cours de validité,
L’évacuation à l’extérieur du chantier est réalisée suivant la filière d’élimination adaptée
retranscrite dans le SOGED ou SOSED. Les sites de dépôts doivent être agréés par le Maître
d’œuvre et conformes à la réglementation. Les dépôts en bordure des cours d’eau, ravines, en
zone inondable, en zone humide ou en périmètre de protection de captage sont exclus,
Un cahier de suivi des déblais est mis à la disposition des services de l’État et les bons
d’évacuation ainsi que les bons de mise en décharge associés,
Une surveillance est effectuée par le maître d'œuvre pendant les travaux, afin d’éviter que le
projet ne soit l’occasion de travaux annexes d’emprunt ou de mises en dépôt de matériaux,
préjudiciables au libre écoulement des eaux ou aux milieux aquatiques. Fréquence de calcul des inondations
Lieu d'installation Probabilité de Période de retour
(1 sur «n» années) dépassement pour 1 année quelconque
Zones rurales 1 sur 10 10%
Zones résidentielles 1 sur 20 5%
Centres ville/zones industrielles/zones commerciales 1 sur 30 3%
Métro/passages souterrains 1 sur 50 2 %
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 72 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.2. INCIDENCES EN PHASE D’EXPLOITATION
Sont traités dans ce chapitre uniquement les thèmes pour lesquels le projet d’aménagement est
susceptible d’avoir une incidence. Le lecteur pourra considérer que les thématiques non abordées ne
subissent aucun impact.
L’incidence du projet sur les écoulements ainsi que sur l’imperméabilisation des sols, objet du présent
dossier est traitée.
En effet, le projet de ZAC sur Doujani modifie l’occupation du sol et donc les conditions d’écoulements
ainsi que la capacité d’infiltration de ce dernier. La conséquence directe de cet aménagement est
l’augmentation des débits ruisselés par augmentation des coefficients d’imperméabilisation du sol en
place.
5.3. INCIDENCES SUR LES EAUX PLUVIALES
Les éléments présentés ci-dessous sont extrait du rapport d’étude hydraulique de janvier 2023
réalisé par le bureau d’étude GROUPEHUIT présent en annexe 6.1 de la présente étude.
5.3.1. OBJECTIF DE PROTECTION
Le projet consiste en l’aménagement d’une ZAC ce qui induit la prise en compte d’une période de
retour T = 20 ans pour la gestion des eaux pluviales du projet de ZAC par application de la norme
EN NF 752, pour une occupation future du sol de type Zones résidentielles/Zones urbaines, et d’après
le guide de gestion durable des eaux pluviales de Mayotte, DEAL, 2014).
La norme EN NF 752 de Novembre 1996 est relative aux réseaux d’évacuation et d’assainissement à
l’extérieur des bâtiments. Cette norme rappelle certains principes de base pour le dimensionnement
hydraulique des réseaux et fixe la période de retour de la pluie à prendre en compte dans le calcul du
dimensionnement des ouvrages d’eaux pluviales, en fonction des enjeux à protéger.
Figure 58 : Périodes de retour règlementaires (Extrait de la Norme NF EN 752-2)
Il sera également nécessaire de mettre en place des intercepteurs ainsi que des ouvrages
hydrauliques permettant d’assurer la transparence hydraulique. Ce type d’ouvrage se doit d’être
dimensionné pour une période de retour de 100 ans. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 73 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.3.2. PRINCIPE DE GESTION DES EAUX PLUVIALES
Le projet d’aménagement de la ZAC de Doujani nécessite une réflexion sur les modes de gestion des
eaux pluviales. En effet, la gestion des ruissellements amont mais également de ceux induits sur
l’emprise de la ZAC est à prévoir.
Il s’agit dès lors de concevoir un ensemble d’ouvrages permettant de se prémunir contre le risque de
ruissellement urbain (aléa naturel) mais également de traiter l’impact de l’imperméabilisation sur les
débits pluviaux induits.
Le principe de non-aggravation du risque entre l'état projet et l'état initial pour l'ensemble des pluies
de retour inférieures à la pluie vicennale sera appliqué.
Il a été considéré que les bassins de rétention permettront de réguler non seulement les survolumes
de ruissellement qui sont induits par la voirie mais également ceux induits par l’aménagement des
parcelles.
Le principe retenu est donc le suivant :
Interception des ruissellements amont via des ouvrages (nommés intercepteurs). Ces ouvrages
sont positionnés en amont du projet, au sein des coteaux, et se rejettent, à la faveur de la
pente naturelle ou remaniée, vers les axes d’écoulements principaux,
Drainage des intercepteurs ou directement des parcelles aménagées au moyen d’un réseau
de drainage des eaux pluviales, réalisé sous forme de descente d’eau le long des escaliers,
Gestion des ruissellements propres aux voiries créées via des ouvrages enterrés type buse,
accolées aux voiries créées et qui se rejettent dans les bassins de rétention projetés,
Compensation des volumes d’eau induits par l’imperméabilisation via des bassins de rétention
positionnés au droit des points bas le long de la route projetée,
Franchissement des axes principaux d’écoulements par les voiries via des ouvrages
hydrauliques (de type buses ou cadres).
Le principe d’aménagement final retenu est mis en évidence dans la carte ci-après. Légende
D Bassins de rétention projetés re | * N NE 17. ; : ® | | ‘a | OT à & LA | T1
Système de drainage existant ré à
== Rivière Doujani + + | | as | x: LT 2 M4 ; , = 2 s 22 = = ? a E
rs Ravines : STE | = T° : AC + : Ha h N de. ” G FF L HE
. 0 h | ci : 1h s PU Ai — Cadres rectangulaires L PES Fr c SU A Rs "TS ;. LE ri
Système de drainage projetè | | (2k F : NEA EVE ent 4 EC
mm Ouvrages de franchissement TN
ds Intercepteurs
— Canalisations circulaires
mm Caniveaux
mm Descentes d'eau
Occupation du sol
Parcelles_ Futures
EM Voirie, place, trottoir.
[C_] Zone urbaine - Existant - Habitat précairé
CL] Zone urbaine - Projeté - Equipement
[1] Zone urbaine - Projeté - Ilôt cessible
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 74 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 59 : Cartographie des différents aménagements de gestion des eaux pluviales EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 75 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.3.3. METHODE DE DIMENSIONNEMENT DES INFRASTRUCTURES DE DRAINAGE DES EAUX PLUVIALES
Les différentes infrastructures de drainage des eaux pluviales ont été dimensionnées au moyen d’une
modélisation hydrologique et hydraulique de la manière suivante, conformément aux objectifs de
protection fixés précédemment :
Les intercepteurs et les descentes d’eau ont été dimensionnées afin d’assurer la collecte des
eaux de ruissellement d’un événement pluvieux de période de retour 20 ans sans
débordement,
Les ouvrages de rétention ont été dimensionnés de telle manière à assurer le stockage d’un
événement pluvieux de période de retour 20 ans en respectant un débit de fuite égal au débit
de pointe de période de retour 2 ans en l’état actuel (avant aménagement de la ZAC). Ce débit
de fuite a été estimé au travers de l’application de la méthode de Caquot. L’usage de cette
méthode se justifie par le fait qu’elle tout à fait adaptée pour ce type de projet qui concerne
une surface totale d'ampleur limitée (moins de 40 hectares, ou comme indiqué dans le
Mémento de l’ASTEE quelques dizaines d’hectares),
Le réseau de drainage de la voirie a été dimensionné afin d’assurer la collecte des eaux de
ruissellement d’un événement pluvieux de période de retour 20 ans dans le cas où ce réseau
n’est pas connecté à un bassin de rétention et d’un événement pluvieux de période de retour
centennale dans le cas contraire,
Les ouvrages de franchissement des ravines existantes ont été dimensionnés afin d’assurer
l’écoulement des eaux de ruissellement d’un événement pluvieux de période de retour 100
ans sans aucune montée en charge (ouvrage transparent). 5.3.3.1.
Intercepteur Type 1
p!
Limite
publique
Limite
lots
privés
Intercepteur Type 2
Coteau existant
Talus 1/1 plantés
il Fossé récepteur : cunette béton
: 070 j— Chemin en latérite traitée
\ — Remblais
1 DP + + + + + /+
850-b70m 1 50m + -35m—
î 440m
Intercepteur Type 3
Coteau existant
Talus 1/1 plantés
Fossé récepteur : cunette béton
| | Chemin en laérie ratée
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 76 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Présentation des infrastructures de drainage
Les ouvrages hydrauliques à dimensionner sont :
Intercepteurs urbains et agricoles : les ouvrages mis en œuvre au sein des coteaux correspondent à des cunette béton de dimensions
variables (intercepteur n°1 à n°3). Ci-dessous les trois types d’ouvrage mis en œuvre, VW,
ms EP1 200 mms EP1 200 mms EP 5 200 mms EP1 200 sr Réseau d'eaux pluviales 200
mes EP1 250 ms EP1 250 ms EP1 250 ms EP 1250 Réseau d'eaux pluviales @250 à créer
mes EP1 300 mms EP 300 mms EP1 300 mms EP 5 300 Réseau d'eaux pluviales 300
ms EP1 400 mms EP1 400 mms EP1 400 mms EP1 400 ss Réseau d'eaux pluviales 400
ms EP1 500 ms EP1 500 mms EP1 500 ms EP 500 sn Réseau d'eaux pluviales 500
ms EP1 600 mms EP 1 600 mms EP1 600 mms EP #1 600 sr Réseau d'eaux pluviales 600
ms EP1 800 ms EP1 800 mms EP 800 ms EP 800 ur Réseau d'eaux pluviales 800
Branchement d'eaux pluviales
EE Dalot intercepteur
DEN ON EN EN EN intercepteur
RS C DES C DES C ESS Caniveau béton
DS D > EN DE — EE Descente d'eau tuilée
IIS IIREIIREIIRNIIN Enrochement brise énergie 150/200 libre
BE DE > DE DE — EE Fossé existant à curer
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 77 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Ouvrages hydrauliques de franchissement : buse (PVC) de section circulaire.
Ouvrages hydrauliques de gestion des eaux pluviales des voiries :
Pour l’intégralité des ouvrages hydrauliques de franchissement et de gestion des eaux pluviales, un
entretien de ces derniers sera nécessaire afin de garantir leur efficacité (capacité hydraulique
maximale). Sur ce type d’ouvrage enterré ou couvert, un entretien par hydrocurage devra être réalisé
sur la totalité du linéaire mis en œuvre définie par la maitrise d’œuvre lors de la conception des
aménagements. 5.3.3.2.
SPCSWMM
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 78 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Bassins de rétention : ouvrages permettant de compenser l’impact de l’imperméabilisation
des voiries sur les débits rejetés. Il s’agira de bassins de rétention à ciel ouvert.
Justification de la mise en œuvre d’une modélisation pour le dimensionnement des infrastructures de drainage
Afin de réaliser l’ensemble des dimensionnements, le bureau d’études de
maitrise d’œuvre a mis en œuvre un modèle hydrologique et hydraulique
sous PC-SWMM.
L’intérêt d’une telle modélisation réside dans le fait qu’elle permet d’appréhender de manière fine la
dynamique des ruissellements et des écoulements au droit de la zone d’étude et de dimensionner
plus finement les différentes infrastructures de drainage. 5.3.4.1.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 79 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.3.4. MODELISATION DES RESEAUX D’EAUX PLUVIALES
Modèle hydrologique
La première étape de construction du modèle a consisté à construire le modèle hydrologique.
Pour ce faire, les étapes suivantes ont été mises en œuvre :
Import des pluies de projet de périodes de retour 20 et 100 ans,
Import des sous-bassins versants et de leurs caractéristiques,
Définition de la méthode de transformation pluie-débit (méthode du réservoir linéaire de
Desbordes),
Définition des paramètres de simulation hydrologique.
Les détails de la méthodologie appliquée et des calculs se trouvent en annexe 6.1 du présent
document (cf. rapport d’étude hydraulique – janvier 2023) réalisé par le bureau d’étude
GROUPEHUIT.
Les cartographies ci-après mettent en évidence les grands bassins versants ainsi découpés et
caractérisés mais également les sous-bassins versants ainsi que leur coefficient de ruissellement
associés (cartographie détaillée présente en annexe 6.2 du document). Légende
Système de drainage existant
mm Rivière Doujani
jm Ravines
= Cadres rectangulaires
Système de drainage projeté
=" Ouvrages de franchissement
f
pm Intercepteurs
mm Canalisations circulaires
= Caniveaux
mm Descentes d'eau
L_] 82
EM 53
LU sv4
EM 5v52
L Je
L_J eve
EN ravi
EN rav2
LL J ras
L_] rava
Bassins versants
2 a
AR A Ce
à Sr
wie on - Fa
0
D Te * on. - ÿ e
pe, ….
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 80 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 60 : Cartographie des principaux bassins versants associés aux ouvrages de franchissement et de rétention ——
Légende
: | £ Systèmes de drainage
2 Ce + CR | | ; " : : + = Bassins de rétention projetés ns > 108 14
== Rivière Doujani
+— Ravines
|=— Cadres rectangulaires
— Système de drainage projetè
P | Em 50% - 55%
DPI En 55%- 60%
LI 60%- 65%
170% - 75%
175% - 80%
80% - 85%
- 90%
ETES gr"
ne, nf
She EL 11)
. Vds 4,7: LEE UTLA QE
we | = re n 1
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 81 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 61 : Cartographie des sous-bassins versants découpés et leurs coefficients de ruissellement associé 5.3.4.2.
© PCSWMM 2022 EU 2D -- Doujani-Final_ 20e
Faictuer Proyet Sengt Pier Tabieou Graphique Frofl Détails Srt4 Documentstion listes
Le (= MxXBQOK I sù + © ISO. = 6 3 5 SL Fr 0 x , k __ D à; % Soérano Sauver Foch Éxé Menu lmgrimer | Ouvre Fermer Changer 11 Trouver Outils Fendu Lancer Terme Élendue Opbors de simulabon ; r : Chmatcioge Plunomètres Sechons en travers
Sénes chronologiques
”
Sorues Cortrékees
Sous-tassins
4 Siorages Ze
& ductors_20s
24 Conduits, 20e
+ 4 Subcaichmerts _20s
DEM Skpe
M OTM_UTMIES
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 82 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Modèle hydraulique
La construction du modèle hydraulique a ensuite été réalisée en suivant les étapes suivantes :
Import du tracé des ouvrages existants et projetés et saisie des formes et dimensions des
infrastructures du réseau :
- Profils trapézoïdaux pour les intercepteurs avec des pentes de talus de 1/1, une profondeur
maximale de 0.4 m et une pente du profil en long de 2%,
- Cadres ouverts pour les descentes d’eau le long des escaliers et des voiries à forte pente,
d’une largeur de 0.5 m et d’une hauteur de 0.25 m,
- Conduites circulaires ou cadres rectangulaires (caniveaux) pour le drainage de la voirie or
zones à fortes pentes et les alimentations et vidanges de bassins, avec un diamètre maximal
de 800 mm,
Saisie manuelle des débits de fuite et superficies des bassins de rétention,
Ajustement des profils en long des infrastructures afin de s’adapter aux contraintes
topographiques existantes,
Définition des nœuds exutoires des sous-bassins versants,
Définition des conditions aux limites aval (calcul de type hauteur normale),
Définition des paramètres de simulation hydraulique.
La figure ci-après présente une vue du modèle ainsi construit sur la zone d’étude.
Figure 62 : Vue en plan du modèle hydrologique et hydraulique sous PCSWMM 5.3.4.3.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 83 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Résultats des dimensionnements
Le réseau de drainage a été dimensionné en deux temps :
Dans un premier temps, les intercepteurs, les descentes d’eau, les bassins de rétention ainsi
que le réseau de drainage de la voirie ont été dimensionnés en s’appuyant sur la simulation
de la pluie de projet de période de retour 20 ans,
Dans un second temps, les ouvrages de franchissement ont été dimensionnés de telle manière
à assurer l’absence de débordement sur la route pour la pluie de projet de période de retour
100 ans.
La vue en plan ci-dessous présente un extrait des différents dimensionnements ainsi réalisés.
(Cartographie détaillée présente en annexe 6.3 du document). Légende | CN LL 4 ; TT 4 40 | “
TS | + | n À - Systèmes de drainage
| N — | BH Bassins de rétention projetés
| Système de drainage existant
>= Rivière Doujani
Ravines
>— Cadres rectangulaires
Système de drainage projetè
Ouvrages de franchissement
Intercepteurs
>— Canalisations circulaires
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 84 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 63 : Extrait de la vue en plan détaillée des différents dimensionnements 5.3.5.1.
Nœud BR1a Nœud BR1b ———— T=20ans — BRiIaT=100ans T=20ans — BR1bT= 100 ans
250€ 180 —
160 -:
200—
140 —
120 —
150—+
€ 100 € œ®
np Ë = + $ S 100!
+ 50
20 —
0 Mar 10 3:00 600 900 12.00 1500 1800 2100 Mer 11 Mar 10 3:00 6:00 9:00 12:00 15:00 18:00 21:00 Mer 11
Jan 2023 Date’Heure Jan 2023 Date/Heure
5 . 3 . D . 2 .
T=20ans T=100 ans Valeurs pointe
Liens 72411 T24-10 T24-03 T24-08 T24-07 T24-06 T24-05 T24-04 T24-03 T24-02 D=1.017 m%s D=1.012m%s D=1.119ms D=1.189 mas D=1.177 m3s D=1.225 ms D=1.216 m3s D=1.306 m%s D=1.295 m%s D=1.705 ms
| 10
3
ssh 1 +
EE 3
none] Pie nenroehonnet PS honnconnclonsonconnnlononotonceomnsMoroomonnes s
SI Rene + DE 4
| à
Ù À | - 3
0 20 40 60 120 140 160 180 200 220 240 260 280 200 320 340 360 380 À Nœuds 12411 N24-10 N2409 N24-08 N2407 24-06 N2405 N2404 N2403 N2402 Ex2401 M=9.614147 m M=8.360658 m Ms7.434461 m M=7.030908 m M=6.643301 m M=6.273839 m M=5.806582 m M=5.116348 m M=4.503025 m M=3.495191 m M=2.561967 m
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 85 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.3.5. ANALYSE DU FONCTIONNEMENT DU SYSTEME MODELISE
Fonctionnement des bassins de rétention projetés
Les courbes de remplissage en volume des 5 bassins de rétention projetés pour les périodes de retour
20 et 100 ans sont mises en évidence dans la note hydraulique, un extrait est présenté ci-dessous.
Figure 64 : Evolution du remplissage du bassin de rétention BR1 au nœud BR1a et BR1b – périodes de retour 20 et 100 ans
Analyse de la capacité de l’ouvrage cadre existant rue de la Carrière
Actuellement, un ouvrage cadre en béton de dimensions 1,00m par 1,00m a déjà été mis en œuvre
dans la partie Est de la rue de la Carrière. La capacité hydraulique de cet ouvrage a été évaluée et
intégrée dans la modélisation hydraulique.
La figure ci-après présente le profil en long du cadre existant et la ligne d’eau maximale pour les
périodes de retour 20 et 100 ans.
Figure 65 : Profil en long de l’ouvrage cadre existant sur la rue de la carrière 5.3.5.3.
Lien T24-02
T=20 ans T24-02T = 100 ans
2,5
2,0
1,5
£ E
à 10
0,5
0 = _ . :
3:00 6:00 9:00 12:00 15:00 18:00
Jan Mar 10 2023 Date/Heure
# *“
GRAND DEBIT A TALON
830 ___j
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 86 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Les simulations mettent en évidence que le cadre existant est suffisamment dimensionné et ne
présente aucun débordement pour les périodes de retour de 20 et 100 ans, la revanche minimale
avant débordement étant de l’ordre de 50 cm pour l’événement centennal.
Les débits de pointe atteints au droit de l’exutoire de ce cadre sont respectivement de 1.7 et 2.4 m³/s
pour les périodes de retour 20 et 100 ans.
Figure 66 : hydrogrammes simulés au droit de l’exutoire de l’ouvrage cadre de la rue de la Carrière
Analyse des vitesses d’écoulement dans le réseau projeté
La carte ci-après présente les vitesses d’écoulement maximales simulées dans le réseau projeté pour
la période de retour 20 ans.
Il apparaît que les vitesses d’écoulement sont généralement élevées, en particulier le long des escaliers
projetés et de la voirie cinétique sud.
Afin de dissiper l’énergie sur ces sections, il a été proposé de mettre en œuvre des descentes d’eau
utilisées généralement pour les descentes de talus dans le cadre des aménagements routiers.
Par rapport aux produits disponibles sur le marché, les plus grandes dimensions utiles sont de
L0.25mxH0.50m, comme mis en évidence dans la figure ci-après (modèle DE02 de Plattard) :
Figure 67 : hydrogrammes simulés au droit de l’exutoire de l’ouvrage cadre de la rue de la Carrière
Ce type de descentes d’eau permet de générer des turbulences qui font office de brise-charges et
permettent de dissiper graduellement l’énergie cinétique accumulée et donc les vitesses d’écoulement. "> md)
as V=156 me * 0: x on
PE Jorsa & | LL .…. Ar (à V = 1241 r' CL BRSc }
QAR CV= 120 DA
M 5ssûns de rétention projetés
Système de drainage existant
= Cadres rectangulaires
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 87 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 68 : Cartographie des vitesses d’écoulement maximales simulées pour la période de retour 20 ans. Ts 4 Tai à eau
Légende
Syst le drai
Simulations
100 ans | Volumes débordés (m3) ML FF. ABRSa® se > M 5assns de rétention projetés MN" LR V = 1211m@
Système de drainage existant
Dm Rivière Doujani
mms Ravines
bas Cadres rectangulaires
=== Système de drainage projetè
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 88 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Mise en évidence des débordements pour la pluie de projet de période de retour 100 ans
La quasi-intégralité du système ayant été dimensionné pour la pluie de projet de période de retour 20 ans, la pluie de projet de période de retour 100 ans a été simulée afin d’analyser l’impact en termes de débordements.
La vue en plan ci-après met en évidence les différents points de débordement ainsi que les volumes débordés, qui représentent un volume total de 35 m³.
Figure 69 : Cartographie des points de débordements et volumes associés pour la crue d’occurrence centennale Schématisation du fonctionnement hydraulique et temporel d’un bassin de rétention d'eaux pluviales
Début de la crue : 10 : Qe > Qfuite Ouvrage d'entrée : buse, dalot, … Qe(t) = Qprojet(t)
4
Ouvrage de fuite :
débit Qfuite limité
volontairement
Ouvrage d'entrée : buse, dalot, … Qe(t) = Qprojet(t)
rt] D
Tr D mt _"
Bassin : fin remplissage car Qentrée (t1) = Qfuite (t1) à——
Ouvrage de fuite :
débit Qfuite limité
volontairement
Décrue : t2 : Qe < Ofuite Ouvrage d'entrée : buse, dalot, … Qe (t) = Qprojet (t)
Bassin : fin remplissage car Qentrée (t2) < Qfuite (t2)
Ouvrage de fuite :
débit Qfuite limité
volontairement
HYDRETUDES
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 89 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.4. MESURES COMPENSATOIRES POUR LES ECOULEMENTS
PLUVIAUX
Pour pallier à l’effet de l’imperméabilisation, des ouvrages de rétention type bassins végétalisées
seront mis en place.
Les bassins sont deux ouvrages, permettant de collecter et de réguler les eaux de pluie et de
ruissellement en ralentissant leur écoulement vers un exutoire.
L’exutoire peut être le réseau d’assainissement pluvial traditionnel, le milieu hydraulique superficiel
ou un système d’infiltration.
Figure 70 : Schéma fonctionnel du bassin de rétention A4 Superficie Tc retenu Débit de pointe de caquot Débit de fuite retenu totale (ha) (minutes) avec coefficients de (1/s)
Montana locaux (|/s)
1.981 3.7 403.2 400
AZ 2.447 4.3 411.7 410
2.237 4.6 349.2 350
ZI 1.208 3.3 230.5 230
2.627 5.7 452.1 445
AT 2.009 6.3 193.9 190
Débit Hauteur Diamètre LA Dimensio Débit de maximale de l'orifice déversoir QE LE déversé LUCE (m) de déversoir T=100 retenu régulation ans (l/s) (I/s) (mm)
156.00 310.00 2.50 300 Circulaire D300mm 280
175.00 400.00 1.70 380 Circulaire Q300mm 290
ML 586.00 410.00 1.30 415 Rectangulaire L=3.0m 390 M:LEM 602.00 350.00 1.40 375 Rectangulaire L=3.0m 470 267.00 230.00 1.40 300 Rectangulaire L=2.0m 220
121.00 300.00 1.00 385 Rectangulaire L=2.0m 230
95.00 355.00 1.00 420 Rectangulaire L=2.5m 295
120.00 445.00 1.00 475 Rectangulaire L=3.0m 365
= 1 619.00 190.00 1.00 300 Rectangulaire L=2.5m 335
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 90 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.4.1. EVALUATION DES DEBITS DE FUITE DES BASSINS DE RETENTION
L’application de la méthode de Caquot pour le calcul des débits de pointe de période de retour 2 ans a
permis de déterminer les débits de fuite à appliquer aux 5 bassins de rétentions à aménager dans le cadre
de ce projet :
Figure 71 : Calcul des débits de fuite des bassins de rétention à aménager
5.4.2. DIMENSIONNEMENT DES BASSINS DE RETENTION
Les caractéristiques des bassins de rétention et des ouvrages connexes issues des simulations sont
mises en évidence dans le tableau ci-après.
Figure 72 : Synthèse des volumes de rétention à implanter
Dans le cadre de la modélisation hydraulique, le fonctionnement de chaque bassin de rétention
projeté a été analysé. Les courbes de remplissage en volume des différents bassins de rétention ont
été réalisées pour les périodes de retour 20 ans et 100 ans.
Une fiche de synthèse (annexe 6.9 du document) associée à chaque ouvrage de rétention a également
été réalisée. FICHE SYNTHETIQUE - BASSIN DE RETENTION BR2
Caractéristiques générales Localisation
Code: BR2
X (WGS84/UTM38N) : 522 759
Y (WGS84/UTM38N) : 8 585 696
Emprise : 645 m°
Superficie du bassin versant contrôlé : 2.45 ha
Volume utile : 586 m°
Ouvrage de régulation (T = 20 ans) Déversoir (T = 100 ans)
Cote radier : 14.70 m Type de déversoir : Seuil
NPHE : 16.00 m Longueur: 3 m
Hauteur d'eau maximale : 1.30 m Lame d'eau maximale : 15 cm
Diamètre de l'orifice de régulation : @415mm . | | | Débit de pointe déversé
Débit de fuite (T = 2 ans, état actuel) : 410 I/s (T = 100 ans) : 390 l/s
Nœud BR2
BR2T = 100 ans T=20 ans
700 +
600 +
500 +
400!
Volume
(m°)
300 +
200 +
100 —
0 Ï Î | Ï Î | Î Mar 10 3:00 6:00 9:00 12:00 15:00 18:00 21:00 Mer 11
Jan 2023 Date/Heure
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 91 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 73 : Evolution du remplissage du bassin de rétention BR2 – périodes de retour 20 et 100 ans 7,
2
"
DES
SER
26
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 92 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.4.3. NATURE DES AMENAGEMENTS PROPOSES
Il sera mis en œuvre une solution de rétention, réalisée au moyen de bassins végétalisés. Ces bassins
ont pour objectif de traiter les volumes excédentaires induits par l’imperméabilisation des sols
(espaces publics, ilots urbanisés et voieries).
Ces ouvrages ont été dimensionnés conformément :
A la norme EN NF 752-2 ;
Au Guide de gestion durable des eaux pluviales à Mayotte ;
Au Schéma Directeur des Eaux Pluviales de la Commune de Doujani.
Les ouvrages de rétention ont été dimensionnés de telle manière à assurer le stockage d’un
événement pluvieux de période de retour 20 ans en respectant un débit de fuite égal au débit de
pointe de période de retour 2 ans en l’état actuel (avant aménagement de la ZAC).
Ce débit de fuite a été estimé au travers de l’application de la méthode de Caquot. L’usage de cette
méthode se justifie par le fait qu’elle tout à fait adaptée pour ce type de projet qui concerne une
surface totale d'ampleur limitée (moins de 40 hectares, ou comme indiqué dans le Mémento de
l’ASTEE quelques dizaines d’hectares).
Figure 74 : Plans d’implantation des bassins de rétention sur l’emprise du projet de ZAC d ne MS4 Coupe type Bassin 5a D'AMÉNAGEMENT
++
EPFAM
VILLE DE MAMOUDZOU
Aménagement du quartier de Doujani Bassin de rétention aérien paysagé Digue |
AVant-Projet des infrastructures urbaines et
paysagères
2 5 À Tampon (2 battants)
Coupes type sur bassins de rétention Echelons
. 35.00 NPHE 34.70 Vanne d'obturation pa
Phase: M4 AVP Talus 3/2 À 5 Date: due 2022 Talus 3/2 |” La Talus 3/2 Echelle: 1/100 ON
Fond bassin 34.00 00 —Eutoire 2200 -->
sce groupehuit DA N 22 >
Régulation d nd \ . eguenon ce 08 Ouvrage de régulation j 2,40m par ajutage Regard préfabriqué en béton 2.40x2 40m
Noue d'accompagnement vers exutoire
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 93 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 75 : Exemple de coupes type des bassins de rétention
L’ensemble des coupes type relatives aux différents bassins de rétention mis en œuvre dans le cadre du projet de ZAC se trouve en annexe 6.7
du présent document. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 94 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.4.4. PRECISIONS SUR LES BASSINS DE RETENTION
Les bassins de rétention doivent être dimensionnés afin d’être vidés dans les 48 heures et ne
pas favoriser le développement des gîtes larvaires ;
Des dispositifs de régulation à orifices multiples seront mis en œuvre afin de permettre la
régulation des débits Q2, Q5, Q10 et Q20 avant surverse ;
Les bassins de rétention à ciel ouvert mis en œuvre seront sécurisés par la mise en place de
clôtures adaptées.
5.4.5. ENTRETIEN GENERAL
Il est impératif de procéder à des opérations régulières d’entretien pour :
Garantir un bon écoulement des eaux,
Maintenir les performances des ouvrages de franchissements des thalwegs et des bassins,
Préserver le site.
Il s’agit :
D’une surveillance périodique (plusieurs fois par an, après chaque crue importante) pour le
nettoyage des thalwegs, l’enlèvement des végétaux et blocs éventuellement transportés, la
détection de produits suspects, etc.
De l’entretien de la végétation en amont des ouvrages (fauchage, élagage, abattage et
dessouchage d’arbres instables).
L’implantation des ouvrages en plein cœur du projet de résidence rend visible aux yeux de tous l’état
des aménagements hydrauliques. Une attention particulière devra être portée aux déchets
éventuellement jetés en fond de lit. La mise en place de poubelles en haut de berges (parkings et
promenade piétonne) permettra de limiter ce désagrément.
5.4.6. ENTRETIEN DES OUVRAGES ET RESEAUX
Le curage régulier de l’ensemble des fossés jusqu’à leur l’exutoire (thalweg) est indispensable à leur
bon fonctionnement. En effet, les divers matériaux qui encombrent les ouvrages hydrauliques de
traversée des routes limitent la capacité hydraulique de transit de ces ouvrages.
A minima, les opérations d’entretien suivantes devront être réalisées par les services de la commune
à une fréquence variable selon les conditions de développement de la végétation et d’encombrement
des ouvrages de collecte : EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 95 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Ouvrage d’art (hors voirie et trottoirs) :
o Garde-corps : nettoyage, purge, entretien ponctuel,
o Nettoyage du cours d’eau,
Voiries :
o Revêtement de chaussée : nettoyage, purge, entretien ponctuel, y compris signalisation
temporaire,
o Renouvellement de couche de surface,
o Trottoirs : nettoyage, purge, entretien ponctuel, y compris signalisation temporaire,
o Garde-corps : réfection ponctuelle,
o Signalisation : réfection signalisation horizontale, renouvellement signalisation
verticale,
o Espaces verts : entretien, replantation ponctuelle,
o Réseau Eaux Pluviales : nettoyage des grilles, curage.
Bassin de rétention : curage avant la saison des pluies et après chaque évènement pluvieux important. 5.5.3.1.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 96 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5. INCIDENCES SUR LES ECOULEMENTS DE LA RIVIERE MRO OUA
DOUJANI ET SES AFFLUENTS
5.5.1. CHOIX DES PERIODES DE RETOUR
L’étude de la période de retour T = 100 ans est nécessaire pour l’analyse des impacts du projet sur
les écoulements de la rivière Doujani (par application du PPR).
5.5.2. PRINCIPE DE DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES DE FRANCHISSEMENTS
Le projet prévoit l’implantation d’un ouvrage de franchissement de type passerelle piétonne dans son
périmètre, ainsi que la mise en œuvre de plusieurs ouvrages de transparences hydrauliques au niveau
des affluents. Le principe de non-aggravation du risque par ces ouvrages entre l'état projet et l'état
initial pour la période de retour centennale (et inférieures) sera appliqué.
Les ouvrages permettront donc de faire passer une crue d’occurrence centennale tout en
permettant la circulation des riverains et différents usagers. Il permettra le désenclavement du
secteur d’étude et la sécurisation des usagers.
5.5.3. ANALYSE HYDROLOGIQUE
Présentation des bassins versant à l’état initial
Plusieurs sous bassins versants doivent être pris en compte dans le cadre de ce projet. Il s’agit de
gérer à la fois les eaux de ruissellements provenant des versants Nord et Sud sur l’emprise du projet
de ZAC mais surtout les eaux provenant du bassin versant de la rivière Mro Oua Doujani.
Les différents bassins versants influant sur le secteur d’étude ont été identifiés. Ces derniers ont été
cartographiés à partir des levés topographiques réalisés dans le cadre de cette étude et de la Litto 3D
à 1m disponible sur l’ensemble de Mayotte.
Les caractéristiques morphométriques et géographiques de chaque bassin ont été extrapolées et
utilisées pour la détermination des temps de concentration puis des débits de références :
Superficie du BV,
Altitude amont,
Altitude aval,
Altitude médiane,
Pente,
Allongement.
Pour chaque bassin versant, une analyse a été effectuée afin de déterminer :
La proportion de surface imperméabilisée,
Le type d’occupation du sol,
Les observations diverses.
Les bassins versants cartographiés ont été numérisés sous la forme d’une table QGIS. Une
cartographie des bassins versants est présentée ci-après. EN svi0
EE vu
BV12
EN 5v13
ES sv14
Eu Bv15
EN ev2
EN EV3
EM 5v4
EN vs
EM Bv6
EM ev7
Le} eva
L_| Bvo
-791000 - -790000 -789500 -789000 -788500 8558500 -788000 -787500
Cartographie des bassins versants
ri
#22
Re
LE
à
“=
AU.
LL
Lie
TT, à
LS
=
“|
LL,
à
+
=
(FR
La
e-
RL
nt
€
p
DÉPOT
TX
D
P
6
Date : 06/12/2018
Sources : BD Ortho IGN 2013 |
800 m auteur : HYDRETUDES
Projection : RGM 2004 UTM 38S HYDRETUDES
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 97 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 76 : Cartographie des bassins versants de la rivière Mro Oua Doujani à l’état initial 5.5.3.2.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 98 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Caractéristiques des bassins versant à l’état initial
5.5.3.2.1. Caractéristiques hydromorphologiques
Les caractéristiques des bassins versants de la zone d’étude sont les suivantes :
Figure 77 : Caractéristiques des bassins versants
5.5.3.2.2. Détermination du temps de concentration
Le temps de concentration correspond au temps que met le ruissellement d’une averse pour parvenir
à l’exutoire depuis le point du bassin le plus éloigné.
Les temps de concentrations ont été déterminés à partir des caractéristiques hydromorphologiques
présentées dans le tableau précèdent. Comme indiquer dans le « Guide de Gestion Durables des Eaux
pluviales de Mayotte », les formules de Giandotti, Passini, Dujardin, Kirpich et Ven Te Chow ont été
utilisées pour estimer le temps de concentration.
Le tableau ci-dessous indique les valeurs retenues pour chacun des bassins versants.
Figure 78 : Temps de concentration des bassins versants de la zone d’étude
Nom Surface (en hectare) Alt max (en m) Alt min (en m) Longueur du BV (en m) Pente moyenne (en m/m) Perimetre (en km²)
BV1 120.34 485 45 3050 0.14 6.04
BV2 19.07 215 30 1309 0.14 2.59
BV3 11.49 125 25 730 0.14 1.56
BV4 3.83 115 25 370 0.24 0.95
BV5 3.92 100 20 316 0.25 0.84
BV6 6.17 100 15 410 0.21 1.07
BV7 7.19 100 10 520 0.17 1.11
BV8 10.81 100 0 780 0.13 1.99
BV9 4.17 85 5 410 0.20 0.95
BV10 10.86 60 0 600 0.10 1.5
BV11 8.11 160 35 570 0.22 1.34
BV12 4.78 160 30 410 0.32 0.89
BV13 6.56 160 25 710 0.19 1.22
BV14 13.14 155 10 670 0.22 1.48
BV15 12.31 65 0 880 0.07 1.83
Nom Tc Passini (min) Tc Giandotti (min) Tc Kirpich Ven Te Chow (min) Tc retenu (min)
BV1 25.29 32.05 19.80 31
BV2 10.52 20.46 10.40 19
BV3 7.46 18.38 6.72 17
BV4 3.11 10.58 3.19 11
BV5 2.92 10.62 2.78 11
BV6 4.08 13.09 3.67 13
BV7 5.08 14.65 4.73 14
BV8 7.72 18.64 7.25 17
BV9 3.70 12.01 3.76 12
BV10 8.03 21.48 6.52 18
BV11 4.84 13.38 4.63 13
BV12 3.03 9.80 3.12 11
BV13 5.21 13.49 5.80 14
BV14 6.03 15.29 5.27 14
BV15 11.05 25.33 9.84 21 - - ECC X Si)
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 99 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.3.2.3. Cadre hydraulique
Compte tenu du contexte général de la zone d’étude (franchissement de rivières ou talwegs et gestion
des eaux pluviales de la future ZAC), l’étude se doit d’être réalisée avec comme base le
dimensionnement des ouvrages hydrauliques en Q100 et du réseau d’eaux pluviales en Q20.
En effet, la protection contre les inondations et la gestion des eaux pluviales dans la zone d’étude sont
les éléments essentiels à prendre en compte dans le cadre de cette mission.
La période de retour choisie pour la modélisation hydraulique de la rivière Doujani et ses
affluents sera donc de 100 ans.
5.5.3.2.4. Définition du coefficient de ruissellement
Le coefficient de ruissellement est le rapport entre la hauteur d’eau ruisselée à la sortie d’une surface
donnée (appelée pluie nette) et la hauteur d’eau précipitée (appelée pluie brute). Il dépend de
plusieurs paramètres tels que la nature du sol, son occupation (couverture végétale, sol nu,
urbanisation), la pente du terrain et l’intensité de la pluie (le ruissellement augmente avec l’intensité
de la pluie).
Bien qu’il se produise une variation du taux de ruissellement au cours d’une pluie (essentiellement sur
les terrains non revêtus), du fait de la saturation progressive du sous-sol qui conduit à une diminution
de l’infiltration, il est généralement admis un coefficient de ruissellement constant durant l’épisode
pluvieux car cette variation est aujourd’hui difficilement quantifiable.
Figure 79 : Valeurs des coefficients de ruissellement
Au final, pour un projet donné, le coefficient de ruissellement est donc calculé par pondération des
surfaces présentant une occupation homogène avec le coefficient associé selon la formule suivante :
Où :
C’est le coefficient de ruissellement pondéré du projet global,
S est la surface du projet global,
Si est la surface de l’ensemble des terrains présentant une même occupation du sol,
Ci est le coefficient de ruissellement à appliquer à chacune des surfaces Si définies.
Milieu C10 C100
Rural 0.40 0.62
Urbain 0.75 0.90
Valeur du coefficient de ruissellement à Mayotte C XI XA
_ 360
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 100 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Les coefficients de ruissellement du bassin versant d'étude ont été déterminés sur la base de l'analyse
pédologique sur la photographie aérienne 2013 de la zone, sur le logiciel QGIS. Les valeurs des
coefficients de ruissellement retenues pour le bassin versant étudié sont présentées dans le tableau
ci-dessous :
Figure 80 : Coefficients de ruissellement pour chaque bassin versant
5.5.3.2.5. Résultats pour un débit de crue d’occurrence centennale
Enfin, les débits de projet ont été déterminés par application de la méthode rationnelle, dont la
formule est la suivante :
Avec :
Q = débit de pointe de période de retour T (en m³/s) ;
C = coefficient de ruissellement pour la pluie de période de retour T (sans unité) ;
I = intensité de la pluie dont la durée est égale au temps de concentration du bassin versant
considéré (en mm/h) ;
A = superficie du bassin (en ha).
Nom C 10 C 100
BV1 0.40 0.62
BV2 0.40 0.62
BV3 0.41 0.63
BV4 0.40 0.62
BV5 0.40 0.62
BV6 0.42 0.63
BV7 0.41 0.63
BV8 0.44 0.66
BV9 0.44 0.65
BV10 0.51 0.71
BV11 0.40 0.62
BV12 0.40 0.62
BV13 0.40 0.62
BV14 0.42 0.64
BV15 0.47 0.68 EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 101 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Les résultats pour chaque bassin versant sont présentés dans le tableau ci-dessous :
Figure 81 : Débits de projet (période de retour 2, 10, 20, 30 et 100 ans)
Nom Q2 (m³/s) Q10 (m³/s) Q20 (m³/s) Q30 (m³/s) Q100 (m³/s)
BV1 7.59 19.05 28.48 34.94 39.86
BV2 1.54 3.86 5.76 7.05 8.05
BV3 1.00 2.50 3.71 4.54 5.18
BV4 0.41 1.03 1.54 1.88 2.15
BV5 0.42 1.06 1.58 1.93 2.20
BV6 0.63 1.58 2.33 2.84 3.23
BV7 0.70 1.75 2.58 3.15 3.59
BV8 1.05 2.58 3.73 4.49 5.12
BV9 0.48 1.18 1.71 2.06 2.35
BV10 1.19 2.90 4.02 4.72 5.39
BV11 0.77 1.93 2.89 3.55 4.05
BV12 0.52 1.29 1.93 2.37 2.70
BV13 0.63 1.59 2.37 2.90 3.31
BV14 1.24 3.09 4.55 5.53 6.31
BV15 1.16 2.85 4.04 4.82 5.49
Débits de références 5.5.4.1.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 102 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4. MODELISATION HYDRAULIQUE 2D
Présentation du logiciel
5.5.4.1.1. Module 2D
InfoWorks 2D est un module intégré au sein du logiciel InfoWorks ICM pour la modélisation des cours
d’eau.
5.5.4.1.2. Intérêt
L’Analyse de l'extension des zones inondables potentielles et la définition des caractéristiques
hydrauliques comme la profondeur et la vitesse des écoulements est un problème complexe, en
particulier dans les zones urbaines et /ou endiguées où les infrastructures peuvent réduire les
inondations dans certaines zones, tout en les augmentant dans d'autres.
Les simulations en 1D peuvent très bien fournir des informations
concernant les débits et les profondeurs d’écoulement sur les plaines
d'inondation. C’est une méthode rapide et efficace pour déterminer
l'extension maximale du champ d’expansion des crues, mais elle se
fonde sur des hypothèses relatives sur le sens des écoulements. Les
simulations 1D sont également limitées lorsque des informations
détaillées sur les vitesses de ces écoulements sont nécessaires dans des
configurations particulières, fortement influencés par les obstructions
causées par les infrastructures telles que les routes et les bâtiments.
Dans ce cadre, les simulations en 2D sont mieux adaptées à la modélisation des écoulements pour
des géométries complexes telles que les zones urbaines, des digues, des intersections de routes et
autres infrastructures de transport et les terrains où les directions des écoulements sont difficiles à
prévoir. Les modélisations en 2D nécessitent des données topographiques nombreuses et sont
couteuses en temps de calcul.
La modélisation des évènements complexes avec précision et efficacité exige un modèle à la fois 1D
et 2D. Le logiciel Infoworks ICM combine à la fois un moteur 1D et 2D. Le modèle combine des
éléments unidimensionnels et bidimensionnels.
L’utilisation de la simulation 1D permet d'identifier les zones où les inondations se produisent. Une
fois que les zones d’intérêt, touchées par les débordements sont identifiées, il est possible de
construire le modèle 2D et en utilisant le calcul combinant le 1D et 2D, de déterminer la direction et
les hauteurs des écoulements sur le lit majeur.
Dadon (74) – Rumilly
(HYDRETUDES 2008) PET
CHECK
LEE o QE a AAX D
XALA 4 e Ua
A
as
AE et
E
HT
>RES LES
R à
SRE) LAS DoA aa Sete
ps AN ce
EU Sa É77e)
0gOa
Mordon mn mé cu 3 ©]
Fcsgran) ar trge 1
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 103 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.1.3. Moteur hydraulique 2D
Infoworks 2D utilise des algorithmes performants basés sur une méthode type volumes finis pour
résoudre l’équation complète de St-Venant utilisant le solveur de Riemann particulièrement adapté
aux régimes hydrauliques rapidement variés tels que ceux à travers les rues escarpées, les carrefours
et ceux qui sont associés aux submersions de digues.
Les moteurs 1D et 2D tournent en même temps permettant l'échange d'eau entre les modèles à
chaque pas de temps. Les échanges se font au niveau des déversements (spills).
5.5.4.1.4. Mailleur 2D
L'espace est discrétisé sous forme d’un maillage non structuré. Le
module 2D d’InfoWorks est basé sur un maillage de surface, donnant
un maximum de flexibilité pour le modeleur et en veillant à ce que le
système soit inspiré de la topographie du site d’étude de façon aussi
précise que possible.
Cette souplesse dans le maillage augmente le nombre de types
d’écoulement que l'on peut modéliser.
Un certain nombre de types de maillage peuvent être utilisés et
combinés dans un modèle :
Maillage triangulaire non structuré qui est la meilleure solution pour
l'analyse des écoulements complexes ;
Maillage dans les zones présentant un intérêt particulier ; maillage quadrangulaire non
structuré qui est apte à modéliser les écoulements canalisés ;
Maillage rectangulaire en vue de simplifier les modes d'écoulement.
Les spécifications de la maille peuvent varier selon
les secteurs du modèle, permettant une excellente
résolution autour des zones d’intérêt tout en
utilisant une résolution plus faible pour les régions
moins importantes. Le générateur de maillage peut
également inclure des vides (bâtiments), des murs,
préciser la rugosité des zones individuelles. Ce
point est crucial pour simuler avec précision les
circulations d’eau autour des bâtiments, sur les
routes et dans les zones de terrain ouvert, comme
les champs.
Les données nécessaires pour générer le modèle de maillage peuvent être importées à partir des
couches de fond, de modèle numérique ou des caractéristiques d’un réseau 1D.
Dadon (74) – Rumilly
(HYDRETUDES 2008)
Giffre (74) – Marignier
(HYDRETUDES 2008) 5.5.4.2.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 104 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Scénarios
Afin d’analyser le dimensionnement et les incidences des intercepteurs et ouvrages de franchissement
pour une crue centennale puis de vérifier le principe de non aggravation du risque inondation,
plusieurs modélisations hydrauliques 2D ont été réalisées :
Scénario 1 : Modélisation de la crue centennale à l’état initial,
Scénario 2 : Modélisation de la crue centennale à l’état projet, avec :
- Intégration des intercepteurs au niveau des coteaux,
- Intégration des ouvrages hydrauliques de franchissements de la rivière Doujani et de
ses affluents,
- Intégration des bâtiments de la ZAC,
- Intégration du projet de voierie,
- Intégration des travaux de renaturation de la rivière Doujani. 5.5.4.3.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 105 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Construction du Modèle Numérique de Terrain
5.5.4.3.1. Introduction
La modélisation 2D des écoulements d’une crue de projet nécessite la construction d’un Modèle
Numérique de Terrain (MNT) précis, reflétant la réalité du site le plus fidèlement possible (remblais,
ouvrages, points bas, etc.).
C’est pourquoi, la construction de ce modèle a été le fruit d’une analyse topographique complexe
détaillée ci-après.
5.5.4.3.2. Sources et données utilisées
L’analyse topographique a été réalisée sur la base des levés drone et terrestre réalisés dans le cadre
de cette étude ainsi que de la LITTO 3D (couches 1m) présente sur l’ensemble du territoire mahorais,
réalisé par l’IGN (en 2013).
5.5.4.3.2.1. Relevés topographiques par drone et voie terrestre
Le levé topographique réalisé par drone et voie terrestre ayant une densité de points relativement
importantes, ce dernier a permis de réaliser un MNT d’une grande précision sur l’intégralité de la zone
d’étude. Il prend en compte à la fois les talwegs existants de part et d’autre de la zone d’étude mais
également la piste et le fossé en terre présent en rive droite de la rivière Doujani ainsi que les lignes
de ruptures, avec notamment les crêtes et pieds de berges.
5.5.4.3.2.2. Litto 3D à 1m
Sur la partie amont de la rivière, les versants Nord et Sud ainsi qu’à l’extrémité aval de la zone d’étude
jusqu’à l’embouchure avec la mer, la LITTO 3D à 1m a été intégrée au MNT de manière à compléter
et étendre la zone modélisée.
La pertinence d’une modélisation hydraulique étant étroitement liée à la précision de la source
topographique, les résultats des modélisations à ce stade de l’étude seront suffisamment précis pour
la réalisation des modélisations état initial et état projet prévues dans le cadre de cette étude.
5.5.4.3.3. Construction des lignes caractéristiques
Plusieurs visites de terrain ont été effectuées afin d’augmenter l’adéquation de ce MNT à la réalité.
Lors de ces visites, outre les dimensions des ouvrages hydrauliques et routiers à intégrer au MNT, les
lignes caractéristiques (haut de berges, bas de berges, ruptures de pentes marquées) préalablement
récupérées à partir du levé topographique ou tracées à partir des courbes de niveaux 1m et des
orthophotographies ont pu être vérifiées et ajustées. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 106 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.3.4. Intégration des ouvrages hydrauliques
Tous les ouvrages hydrauliques et routiers, présents dans le secteur d’étude et ayant une influence
sur son inondabillité ont été intégrés au MNT ou au modèle mathématique 2D.
Figure 82 : Intégration des ouvrages hydrauliques au sein du MNT
Ouvrages intégrés manuellement au modèle :
Les ouvrages suivants ont été intégrés manuellement au modèle s’agissant d’ouvrages de type buse
ne pouvant être représentés au sein du MNT :
L’ouvrage de gestion des eaux de ruissellements permettant le franchissement de la piste
située en rive droite : buse béton diamètre 1000mm ;
L’ouvrage de franchissement de la rivière Doujani en partie dégradée : buse béton diamètre
1500mm.
Ouvrages intégrés au MNT :
Les ouvrages suivants ont été directement intégrés au MNT car disposant d’une capacité nettement
suffisante pour ne pas se mettre en charge pendant la crue centennale :
La passerelle piétonne située en aval de la zone d’étude,
L’ouvrage routier de la Route Nationale.
A l’état projet, les ouvrages de franchissements ont été intégrés directement au MNT ou
manuellement au modèle. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 107 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.3.5. Intégration des réseaux de gestion des eaux pluviales
Tous les ouvrages hydrauliques de gestion des eaux pluviales, présents sur le secteur d’étude et ayant
été transmis par la maitrise d’ouvrage, ont été intégrés au modèle mathématique 2D.
5.5.4.3.5.1. Les réseaux d'écoulement des eaux
Les réseaux d’écoulement sont constitués :
De caniveaux couverts ou non, à grille ou non de dimensions variables ;
Des fossés de collecte des eaux de ruissellement,
De dalot béton,
Du cunettes ou demi-cunettes.
5.5.4.3.5.2. Rugosité des réseaux d’eaux pluviales
Le seul paramètre hydraulique de calage des conduites et des fossés est la rugosité, à travers le
coefficient de Manning-Strickler. La capacité d’un tronçon hydraulique augmente linéairement avec
ce coefficient, qui a été pris égal à :
60 dans les conduites en béton,
90 dans les conduites en PEHD,
25 à 35 dans les fossés en terre,
60 dans les fossés en béton,
La formule de Manning-Strickler s'écrit de la façon suivante :
Q = KS.S.RH2/3.i1/2
Avec :
Q débit
KS coefficient de rugosité de Manning-Strickler
S surface hydraulique à la hauteur de débordement
RH rayon hydraulique à la hauteur de débordement
i pente du tronçon EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 108 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.3.5.3. Construction du modèle des écoulements des eaux pluviales
Le modèle d’écoulement des eaux pluviales prend en compte les zones de production des
écoulements (les bassins versants), ainsi que l’ensemble des réseaux d’écoulements : conduites,
regards, fossés, caniveaux.
Les calculs réalisés permettent de déterminer pour chaque tronçon les débits entrants et les débits
maximum capables.
Dans la modélisation, les dimensions suivantes ont été prises comme référence pour les différents
ouvrages type dalot et caniveaux existants. Les réseaux secondaires type cunettes et demi-cunettes
n’ont pas été intégrés au modèle ayant peu d’impact sur la modélisation.
Cette modélisation est réalisée en prenant l’hypothèse d’un réseau possédant sa pleine capacité
hydraulique (hors colmatage, dépôt, problème de structure des ouvrages, …). Il convient ainsi
d’être extrêmement prudent lors de la lecture des résultats.
Dimensions caniveaux béton
modélisés
(en mm)
400 x 400
500 x 400
500 x 500
500 x 600
600 x 700
600 x 1000
1000 x 1000
1250 x 1160
1200 x 800
Figure 83 : Dimensions des réseaux retenues dans la modélisation
Caractéristiques du réseau modélisé :
Nœuds EP = 38
Conduites EP = 34 TE ET.
LA Li Ti LÉ CTA CT RRRee
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 109 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 84 : Architecture du réseau de gestion des eaux pluviales existants
Figure 85 : Architecture du réseau de gestion des eaux pluviales dans le village de Doujani et des BV associés aux principaux
exutoires pris en compte dans la modélisation m
AD & En
| Ni |
\\55 | A5
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 110 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.3.5.4. Présentation des résultats
Les résultats hydrauliques sont présentés sous forme de cartes du réseau avec :
Les débits circulant dans les conduites et leur état de mise en charge ;
Les débits circulant dans les ruisseaux ;
Les points de débordement et les volumes débordés.
Lecture des profils en long - Exemple
Sur ces profils, sont représentés :
la cote de fond de la conduite ;
les regards ;
le niveau d'eau, et éventuellement sa mise en charge si celle-ci est pleine ;
la cote TN.
Figure 86 : Illustrations d’un profil en long de canalisation et de son interprétation
Comment lire le profil en long ?
Dans le cas ci-dessus, on constate que la conduite est entièrement en charge entre les regards N56 à
N66. Celle-ci est donc complètement remplie d'eau et l'eau remonte dans les regards.
Si l'eau continue de monter, on peut attendre :
Des débordements au niveau des regards lorsque l'eau atteint le terrain naturel,
Une forte mise en charge de la conduite, avec des possibilités de dégradation et de fuites à
terme.
Cote TN
Regard
Fond de la
conduite
Niveau d'eau
dans la
conduite
Génératrice supérieure de la
conduite
Mise en
charge
de la
conduite
N° regard EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 111 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.3.6. Résultats du Modèle Numérique de terrain
Le MNT ainsi créé est illustré ci-dessous. Ce dernier a été couplé à l’orthophotographie de la zone
d’étude. Une analyse de la concordance entre les éléments de terrain localisés sur orthophotographie,
le relief du MNT et les valeurs d’altitudes de ses facettes a été réalisée afin de vérifier sa précision. Le
MNT final a ensuite été intégré au modèle mathématique 2D de simulation des écoulements.
Figure 87 : Couplage MNT et orthophographie de la zone d’étude
A l’état projet, le MNT a été modifié pour intégrer les ouvrages de franchissements, le projet
de renaturation de la rivière Doujani, le projet de passerelle ainsi que les bâtiments du projet
de ZAC. 5.5.4.4.
[aA Lodel AE RE ES
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 112 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Conditions aux limites
5.5.4.4.1. Débit
Les hydrogrammes des crues d’occurrences centennale de la rivière Mro Oua Doujani et ses affluents
ont été intégrés comme condition limite amont des modèles 2D.
L’évènement hydrologique suivant a été retenu :
Crue centennale d'un débit de 40m³/s pour la rivière Doujani,
Temps de concentration de 31min pour la rivière Doujani,
Hydrogramme unitaire (de type triangulaire et de durée 3 fois le temps de concentration du
bassin versant considéré (1Tc en montée, 2Tc en décrue).
Figure 88: Hydrogrammes injectés dans le modèle
A l’état projet, les aménagements mis en œuvre dans le cadre de la ZAC ont une incidence sur
les débits en modifiant le cheminement hydraulique des eaux ainsi que la répartition de ces
derniers.
Les intercepteurs au niveau du coteau ont une légère incidence sur les débits des différents
affluents situés en rive droite en modifiant à la fois le cheminement hydraulique des eaux, les
surfaces de bassins versants drainés et les temps de concentration.
Les débits projets au droit des ouvrages de franchissements calculés au chapitre 5.3.7.1 du
présent document ont été intégrés à la modélisation du scénario 2. Mtsapere
Cote
IGN50
(m)
700 800
— Niveau statique de référence
— Cyclone de Référence
900 1000 1100 1200 1300
Abscisse le long du profil (m)
1400
5.5.4.5.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 113 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.4.2. Conditions aux limites
Le secteur d’étude se situe sous la zone d’influence de la mer. Une condition aval a ainsi été appliquée
aux modélisations hydrauliques des écoulements. La cote prise en compte est issue de l’étude du
BRGM de 2016 relative à l’aléa submersion marine. La cote altimétrique du cyclone de référence, égale
à 3,50m NGM, a ainsi été prise.
Figure 89: Cote altimétrique des eaux pour le cyclone de référence (Cycloref Phase 2 : caractéristaion et cartographie de l’aléa
submersion marine sur les communes littorales de Mayotte (BRGM juin 2016)
Paramètres de modélisation
5.5.4.5.1. Coefficient de rugosité
L’homogénéité de rugosité représentative du sol en place a été prise en compte. Pour ce faire, sur la
zone d’étude correspondant à la partie aval de la rivière Mro Oua Doujani, un coefficient de rugosité
pour l’intégralité de la zone 2D de n=0,033 a été appliqué.
L’objectif de cette modélisation étant de visualiser les écoulements au droit du projet de la future ZAC,
les coefficients de rugosité ont été simplifiés et les légères variations au droit des secteurs habités,
situés en dehors de la zone d’étude, n’ont pas été prises en compte. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 114 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.5.2. Intégration des bâtiments
Les bâtiments relevés dans le cadre du levé topographique ainsi que les éléments de la BD Topo 2013
ont été intégrés puis modélisés comme éléments poreux («Porous polygon») afin de représenter leur
capacité limitée à absorber une partie des volumes liquides incidents (coefficient de porosité de 10%).
Les lignes caractéristiques de contours de l’ensemble des bâtiments ont également été intégrées au
maillage hydraulique 2D.
A l’état projet, les futurs bâtiments de la ZAC ont été intégrés au modèle.
5.5.4.5.3. Calage du modèle
Les coefficients de Manning injectés dans le modèle ont été déterminés à la suite d’observations de
terrain et avec l’expérience de notre bureau d’étude dans la modélisation mathématique
d’écoulements.
Les résultats du modèle (H, V) ont été analysés en recoupant les valeurs avec la topographie existante
(MNT issu de la LITTO 3D, visite in situ…) afin de vérifier leur validité avant éventuelle nouvelle itération
de calcul.
La visualisation dynamique des crues (outil vidéo permettant de voir évoluer les inondations générées
avec le temps) ainsi que l’analyse des écoulements par les lignes de résultats sous Infoworks ICM 2D
permet de vérifier la cohérence des résultats et de modifier certains paramètres du modèle dans les
secteurs particuliers offrant éventuellement des incohérences constatées. Hydrogrammes Q100
Le
Intégration
des bâtiments
Limite aval :
Surcote cyclone
de référence
Intégration des lignes
caractéristiques
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 115 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Architecture du modèle
Figure 90: Architecture du modèle 5.5.4.7.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 116 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Résultats du scénario 1 – Etat initial
Les simulations de la crue centennale de la rivière Mro Oua Doujani et de ses affluents dans la
traversée du projet de création de ZAC, ont permis de mettre en évidence les paramètres
caractéristiques des écoulements induits.
La figure ci-dessous illustre l’étendue de la zone d’expansion de la crue centennale de ce système
hydrographique, résultant de la modélisation mathématique 2D détaillée ci-dessus:
Figure 91 : Illustration 3D des écoulements d'une crue centennale de la rivière Mrto Oua Doujani et ses affluents sur la zone
d’étude (Etat initial) [__] RE18-061 Bati v2
© Regards EP
Réseaux EP
Hauteurs d'eau sr M | ANS |
0.010 - 0.500 tre TE | L RSR. ee s 0.501 - 1.000 |
“) ON 001-2000
_ « | k, : \ " À
' : CA fe: Æ F LR
F ” 4 L < y ? c 4 | pe I - *: L û - » à de 4 : Et bi \ n L “ l
k VOS 22 : 4 LEE re + à Date : 08/09/2020
EM 2001-5000 fm De D. : É LIN 80 m Sources : BD Ortho IGN 2013 sf
M K, SELS SN: SE" ee M” Auteur : HYDRETUDES
Û >2 M à L AR E "L 4 “ 4 7. Er. S Projection : RGM 2004 UTM 38S HYDRETUDES
Ingénierie de l'eau - Maïrise d'oeuvre
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 117 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 92 : cartographie des hauteurs d’eau maximales (Etat initial) 8556500
8556000
8555500
[_] RE18-061_Bati v2
© Regards EP
| -- Réseaux EP
Vitesses d'écoulements
0.010 - 0.500
0.501 - 1.000
1.001 - 2.000
2.001 - 5.000
| >5 m/s
-788500 -788000 -787500
Modélisation hydraulique des vitesses d'écoulements - Etat Initial 2020 a 3 « eu
Li ù
"A ‘ 0 LPS
rer tr PAR.
5
À
nn] L
f a x.ra] PR CAN + pe
Date : 08/09/2020 40 80 Sources : BD Ortho IGN 2013
Auteur : HYDRETUDES
Projection : RGM 2004 UTM 38S
ln LE
ny)
HYDRETUDES Moënierie dé l'eau - Marise d'osuvre
F
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 118 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 93 : cartographie des vitesses d’écoulements maximales (Etat initial) EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 119 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.7.1. Analyse globale des résultats
De manière générale, peu de débordements de la rivière Doujani elle-même ont été observés dans le
cadre de la modélisation hydraulique 2D. Quelques zones de débordements ont été mises en évidence
sur les tronçons méandriformes des parties amont et médiane du secteur d’étude. A l’extrémité aval
de la zone modélisée, des débordements ont également lieu en amont du pont de la Route Nationale,
en rive gauche.
Sur le secteur d’étude, les problématiques rencontrées concernent avant tout la gestion des eaux de
ruissellements provenant des affluents, et en particulier des talwegs de la rive droite. Les lits de ces
ravines sont peu marqués et en période de crue les écoulements diffus s’étalent sur les secteurs
habités s’étant développés de part et d’autre de la piste. Le fossé en terre longeant la piste et devant
drainer les eaux de ruissellements n’est pas continu et partiellement obstrué, favorisant ainsi les
débordements sur la piste et les phénomènes d’érosion des talus riverains. On peut schématiquement
mettre l’accent sur 6 tronçons de la zone d’étude : (cf. cartographie ci-dessous)
1. Secteur 1 : Ouvrage busé Ø1000mm sous la piste partiellement obstruée : débordements par-
dessus l’ouvrage sur la chaussée puis vers la rivière ;
2. Secteur 2 : Ouvrage busé Ø1500mm de franchissement de la rivière obstrué et fortement
dégradé :
Débordements de la rivière par-dessus l’ouvrage puis retour des eaux dans la rivière
avec érosion régressive des talus : risque à terme de déchaussement de l’ouvrage lors
des prochaines crues (comme ce fut le cas avec l’ouvrage aval) ;
Débordements de la rivière en rive gauche : les écoulements empruntent l’ancienne
chaussée avant de retourner dans le cours d’eau au droit de l’ancien ouvrage de
franchissement situé plus à l’aval ;
Problématiques d’érosions de berges et d’incision du lit notamment en extrados des
méandres du fait des fortes contraintes hydrauliques (vitesses d’écoulements et
hauteurs d’eau) : arbres déchaussés, affouillements des pieds de berges (systèmes
racinaires apparents, etc.) ;
3. Secteur 3 : Talwegs existants en rive droite peu marqués à leurs débouchés sur la piste :
écoulements diffus mal interceptés inondant les habitations avant de ruisseler sur la chaussée
(absence de fossé ou fossé sous dimensionné sur certains secteurs) et de retourner à la rivière
avec les problématiques développées précédemment (lessivage des sols, érosion des talus,
inondation des habitations existantes en bordure de cours d’eau) ;
4. Secteur 4 : Fossé en bordure de piste régulièrement bouché ou absence de continuité avec la
rivière ayant pour conséquences des débordements sur chaussée en de nombreux points puis
un retour des eaux vers la rivière impliquant des phénomènes de lessivage des sols, d’érosion
des talus et d’inondation des habitations existantes en bordure de cours d’eau ;
5. Secteur 5 : Talwegs existants en rive gauche peu problématiques à l’exception de celui situé
à l’extrémité aval de la zone d’étude : inondation des quartiers présents en rive gauche puis
retour des eaux au sein de la rivière avec les problématiques associées ;
6. Secteur 6 : Problématiques de gestion des eaux pluviales à l’extrémité aval rive droite :
inondation de la zone urbaine par débordements des réseaux d’assainissement des EP.. -789000 -788500 -787000 ETS =" 5 M 505
+
of er
| |] RE18-061 Bati v2
© Regards EP
Réseaux EP
Hauteurs d'eau
0.010 - 0.500
. 0.501 - 1.000
EN 1.001 - 2.000
Éd ; rL 0 u » + ss - 5e e à" _ À a r. L : A 7
ER TX Pepe 0 ESS AD UT a a | ER 2001-5000 ARE FE . mn. 6 de: CR. Pa OX 80 m Sources : BD Ortho IGN 2013
4 I g L' C1 @ LEN Le AP pa RE, PS Auteur : HYDRETUDES Ç 5 >5 M | e LR RAT 7e RE Dre LCA Projection : RGM 2004 UTM 385 Qu." 2 RG rer T . PS ne) D nie HYDRETUDES Higénierin fer Friseus = Ifaibriocts d'omeivmm
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 120 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 94 : Localisation des secteurs problématiques de la zone d’étude (Etat initial)
Secteur 1
Secteur 2
Secteur 4
Secteur 5
Secteur 6 EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 121 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.7.2. Analyse spatio-temporelle de la crue centennale
Les figures ci-dessous décrivent la cinétique de la crue centennale de la rivière Doujani et de ses affluents sur différents secteurs de la zone d’étude.
5.5.4.7.2.1. Problématique de débordements de la rivière Doujani
La modélisation hydraulique des écoulements met en évidence les faibles fronts de débordements provenant de la rivière. En effet, pour la crue centennale
les écoulements se font en quasi-totalité au sein du lit mineur. Seules certaines zones situées en intrados de méandres se trouvent naturellement en eau,
correspondant au fonctionnement naturel d’un cours d’eau.
Un secteur problématique au droit de l’ouvrage de franchissement (buse Ø1500mm) a été mis en exergue par la modélisation hydraulique. Les résultats
confirment nos observations de terrains ainsi que les problématiques déjà rencontrées sur ce tronçon de cours d’eau lors de précédentes crues
(déchaussement d’un ouvrage de franchissement).
Analyse spatio-temporelle de la crue au droit du secteur 2
Q = 7m³/s : Arrivée des écoulements provenant de la rivière Doujani au droit
de l’ouvrage de franchissement. Plusieurs talwegs rive droite et rive gauche
alimentent la rivière par des écoulements diffus en ruisselant sur la chaussée
avant de rejoindre le lit mineur plus marqué de la rivière.
Q = 25m³/s : Mise en charge de l’ouvrage de franchissement puis débordement
progressif des eaux par-dessus l’ancienne piste. Augmentation des vitesses
d’écoulements en aval de l’ouvrage avec risque d’érosion régressive des talus
et déchaussement de la buse Ø1500mm.
Q = 39m³/s : Débordements progressifs des eaux de la rivière en rive gauche.
Les écoulements empruntent l’ancienne piste avant de retourner dans le cours
d’eau. Les vitesses d’écoulements s’accentuent en aval de l’ouvrage de
franchissement ainsi qu’en extrados de méandres (zones naturellement plus
soumises aux contraintes d’écoulement).
Q = 58m³/s : Les débordements des eaux en rive gauche s’amplifient. Les
écoulements empruntent l’ancienne piste avant de retourner dans le cours
d’eau au droit de l’ancien ouvrage de franchissement situé plus à l’aval. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 122 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.7.2.2. Problématique de gestion des eaux de ruissellements
La modélisation hydraulique des écoulements met en évidence de nombreuses problématiques liées
à la gestion des eaux de ruissellements provenant des talwegs existants en rive droite de la rivière
Doujani.
Les lits de ces ravines sont généralement peu marqués à leurs débouchés sur la piste. Les
conséquences sont des écoulements diffus et mal interceptés, inondant les habitations avant de
ruisseler sur la chaussée (absence de fossé ou fossé sous dimensionné sur certains secteurs) puis de
retourner à la rivière avec les problématiques de lessivage des sols, d’érosion de berges et
d’inondation des habitations riveraines associées.
Sur la partie amont de la zone d’étude, un ouvrage de franchissement de la piste a été mis en place
afin d’évacuer les eaux drainées par le fossé en terre ainsi que permettre la continuité hydraulique des
eaux provenant d’un talweg. Une fois l’ouvrage de type buse (Ø1000mm) en charge, les eaux
débordent sur la piste ou s’écoulent sur la partie aval du fossé avant de rejoindre la rivière. La figure
ci-dessous illustre l’orientation des écoulements (vecteurs vitesses représentés sous forme de flèche
de couleur) au maximum d’intensité de la crue.
Analyse des écoulements en période de crue au droit du secteur 1
Figure 95 : Zoom sur les écoulements et leurs orientations au droit du secteur 1 (Etat initial) Lt
N
:
f
PSE
ce
CRE
Ts À
Bd
5
A
dm
UNE
der
À
2
un
| ét
s
-
|
|
|
ee
re
Hp
FFE
…
à
ah”
-
LÉ:
er
LD
Po
É
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 123 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Analyse spatio-temporelle de la crue au droit du secteur 3
Q = 0.70 et 1.00m³/s : Arrivée des écoulements provenant de deux talwegs rive droite au droit de la piste. Les
écoulements sont diffus et la lame d’eau s’étale progressivement au travers des habitations.
Q = 1.25 et 1.70m³/s : Arrivée des écoulements sur la piste. Pour la ravine de gauche, la quasi-totalité des eaux
s’écoule le long du fossé intercepteur. Pour la ravine de droite, la majeure partie des eaux traverse la piste puis
rejoint le lit de la rivière Doujani au travers des habitations.
Q = 2.00 et 2.75m³/s : Les écoulements provenant de la ravine de gauche débordent du fossé et empruntent la
piste avant de rejoindre la rivière. Les écoulements sont de plus en plus diffus et les vitesses s’accentuent provoquant
les premiers phénomènes de lessivages des sols sur la chaussée et entre les habitations.
Q = 2.80 et 3.90m³/s : Au pic de crue, la piste est complétement submergée par les écoulements. Les vitesses
d’écoulements sont comprises entre 2 et 4m/s provoquant des phénomènes d’érosion des talus et des berges de
la rivière. Les hauteurs d’eau observées sur les secteurs habitées sont en moyenne de 50cm.
Q = 0.70m³/s Q = 1.00m³/s Cas
D
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 124 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Analyse des écoulements en période de crue au droit du secteur 4
Le même type de phénomène est mis en évidence dans la modélisation hydraulique à l’extrémité aval
de la zone d’étude. Les eaux de ruissellements provenant du talweg inondent la chaussée avant de
rejoindre le cours d’eau principal.
Une partie des eaux ruissellent également au travers des rues de la zone urbaine de Doujani. Ces eaux
sont pour des occurrences courantes (2 à 20-30ans) absorbées par les réseaux d’assainissements des
eaux pluviales existants. Pour des pluies d’occurrences supérieures, les réseaux sont saturés puis
débordent inondant progressivement les rues avant de trouver un exutoire (la rivière Doujani ou la
mer dans le cas présent).
Figure 96 : Zoom sur les écoulements et leurs orientations au droit du secteur 4 (Etat initial)
Les photographies ci-dessous illustrent les problématiques d’érosion engendrées par ces
phénomènes de ruissellements.
Figure 97 : Illustrations des phénomènes de lessivage des sols et d’érosion de berges induit par le ruissellement. 5.5.4.8.
RE NZ
LANTACÉ
2
LE 7
7,
TT .
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 125 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Analyse des éléments de projet pris en compte dans la modélisation
5.5.4.8.1. Ouvrage de franchissement : passerelle piétonne
Au droit de la passerelle piétonne, la ligne d’eau de la crue d’occurrence centennale a été prise en
compte afin de déterminer sa cote d’implantation : Q100 = 7,20 m NGM. Le tirant d’air sous l’ouvrage
sera de 6.00 m minimum (hauteur entre tête de talus et lit de la rivière).
La cote Q100 indique le niveau de références minimum à respecter afin de dimensionner l’ouvrage
pour la crue de projet.
Dans le cadre des études d’Avant-projet, les points suivants ont été actés et seront intégrés comme
hypothèses au modèle :
Crue de projet : occurrence centennale (Q100),
La passerelle est à destination des piétons et cycles. Celle-ci présentera une largeur de 4.00 m
utile ;
La portée de la passerelle est de 27 mètres avec une travée isostatique ;
La passerelle est accessible aux PMR et a une pente limitée à 4% pour le profil en long de la
passerelle ;
Les garde-corps auront une hauteur de 1,20 mètres ;
Le tablier sera de type platelage bois ;
Aucune pile ne sera mise en œuvre ;
L’espace boisé n’est pas classé mais à garder en l’état dans la mesure du possible.
Le tablier sera arrimé aux culées, latéralement, pour limiter les contraintes en période de crue. La
structure ajourée du tablier permettra également d’améliorer la transparence hydraulique de
l’ouvrage pour les crues supérieures à l’occurrence centennale.
Figure 98 : Vue en plan de la passerelle piétonne ss
laine
it É
1] IATIE
TT TT
J]
mé
ES STATUS a
|
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 126 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Comme indiqué précédemment, le projet prévoit l’implantation d’un ouvrage de franchissement de
type passerelle piétonne dans son périmètre.
Cet ouvrage ne comportant aucune pile et étant situé en dehors de la zone d’aléa inondation de la
rivière Doujani, seule sa côte d’implantation sera analysée dans le cadre de la simulation d’une crue
centennale à l’état projet.
Figure 99 : Illustration de la passerelle envisagée : passerelle de type quadri-poutres
Figure 100 : Illustration des garde-corps envisagé EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 127 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2. Projet de renaturation de la rivière Doujani
Le projet de renaturation est développé autour de 3 principaux tronçons aux caractéristiques
morphologiques et enjeux différents. Les grands principes d’aménagements sont présentés ci-
dessous et seront développés ultérieurement dans le chapitre « modélisation hydraulique état projet »
relatif aux incidences du projet sur la rivière Doujani.
Tronçon 1 : développement/reconstitution des boisements de berges sur une emprise de 20m de
part et d’autre de l’axe de la rivière (Profil type 1 afférent).
Démontage des protections de berges ainsi que de tous les éléments anthropiques existants,
y compris évacuation des matériaux ;
Reprofilage des berges en pente douce si nécessaire ;
Maintien d’un lit sablonneux-vaseux dans la zone de marnage (absence de végétalisation
volontaire sur cette zone) ;
Mise en place d’un cordon boisé diversifié et stratifié par végétalisation simple des berges :
bouturage, plantation d’arbustes et baliveaux puis ensemencement de l’ensemble des surfaces
(espèces indigènes et adaptées).
Tronçon 2 : reprofilage et stabilisation des berges représentant un risque d’effondrement pour les
biens et les personnes au moyen de techniques végétales voires mixtes (profil type 2 afférent).
Débroussaillage, abattage et dessouchage de la végétation présente sur l’emprise des travaux
de terrassement ;
Démontage des protections de berges instables existantes (pneus, tôles, carcasses, etc.), y
compris évacuation des matériaux ;
Terrassement des berges en déblais/remblais selon des pentes comprises entre 3H/2V et
2H/1V avec mise en place de matériaux gravelo-terreux d’apport ou issus des travaux de
terrassement ;
Mise en œuvre d’une protection de pied de berge en technique végétale (fascine) ou en génie
civil (enrochement) ;
Mise en œuvre de lit de plants et plançons renforcés au moyen de boudins de treillis de
géotextiles biodégradable de coco sur la partie basse des talus ;
Protection de l’intégralité des talus au moyen d’un géotextile biodégradable de coco ;
Plantation de jeunes plants à racines nues d’essences indigènes et adaptée pus
ensemencement de l’intégralité des surfaces travaillées. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 128 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Tronçon 3 : favoriser les processus géodynamiques et préserver/développer un espace de
fonctionnalité (profil type 3 afférent).
Maintien des zones d’érosion sur le tronçon homogène 3 ;
Suppression de l’ensemble des ouvrages transversaux (seuils, ouvrages busés, etc.) et
longitudinaux (protections de berges) limitant la dynamique érosive et le transport solide de
la rivière ;
Reprofilage des berges en pente douce si nécessaire, notamment les intrados de méandres ;
Mise en place d’un cordon boisé diversifié et stratifié par végétalisation simple des berges :
bouturage, plantation d’arbustes et baliveaux puis ensemencement de l’ensemble des surfaces
(espèces indigènes et adaptées).
Diversification des habitats terrestres et aquatiques : diversifier les faciès d’écoulement,
création de zones humides (plantation d’hélophytes, zone d’herbier, etc.). de type B - Stabilisation des berges au moyen de techniques végétales sur 700 mètres Aménagement {cf-profil type 1 afferent)
Débroussailage. abattage et dessouchage de la végétation présente sur l'emprise des surfaces terrassées, Reproflage des talus riverains en déblaÿ/remblai, selon des pentes douces et diversifiées (proche de 2H/1V). Couverture de l'intégralité des talus au moyen d'un géotextie biodégradable de coco, densité 740 g/m, Végétalisation de la parte basse des talus au moyen de boutures,
Végétalisabon des parbes médiane et supérieure des talus au moyen de plantations d'arbustes à racines nues, Ensemencement de l'ensemble des surfaces travaillées.
Amenagement de type C - Stabilrsation des berges au moyen de techniques issues du genie civil sur 350 mètres (cf.profil type 2 afférent)
; Débroussahage. abattage et dessouchage de la végétation présente sur l'emprise des surfaces
Fes en séance dun eochement lève (avec samale anti aBouilement), sur une hauteur égale à ta côte de la crue centennale,
eee des talus riverains en déblai, selon des pentes douces et diversifiées compnses entre 2H/1V et
- Couverture de la parte supérieure des talus au moyen d'un géotextile biodégradable de coco, - Végétalisaton de la partie supérieure des talus au moyen de plantations d'arbustes à racnes nues. LETEETENCETENN 06 EnEEDIE Des SurÉoDES EDS,
Suppression totale de l'ouvrage buse, reprise du profil en long et mise en oeuvre d'un seu de fond en bloc: afin
d'évuser soute évoluñon du Bt mineur de la ronère Doujani
|
Zone 4-ZON8 plus
naturelle À se
—— Fine à 3-Zone lentique
E
Oo CE
_ nas au PTT LL .
Mise en oeuvre d'une fascine en pied de berge,
rater ee ne
tre et 2H,
nntégralté des talus au moyen d'un géctextile biodégradabie de coco, densiié
Vagéaiston de pare mégane et eau de aus au moyen de anarone causts.
des 5
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 129 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2.1. Sectorisation des aménagements EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 130 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 101. Vues schématiques, en coupe et en plan, d’un seuil en blocs de type rampe. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 131 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2.2. Stabilisation des berges au moyen de techniques végétales
Avec pour objectif d’assurer à la fois la stabilité de la berge et protéger les habitations situées à
proximité tout en tenant compte de l’ensemble des contraintes hydrauliques (capacité d’affouillement
et forces tractrices) et technique de la rivière Doujani, il est proposé d’assurer le confortement de la
berge droite au moyen de techniques végétales uniquement par la mise en place d’une fascine en
pied de berge associée à la végétalisation de l’ensemble du talus.
Pour la confection de la fascine, il sera nécessaire d’enfoncer mécaniquement 2 rangés parallèles de
pieux (H ≥ 2m ; ≥ 8-12 cm) en quinconce. L’espacement des pieux sera de 60 cm sur la longueur et
de 40 à 50 cm en largeur. Des ramilles seront disposées perpendiculairement au sens de la protection
pour constituer un lit de branches « anti-affouillement ». Les branches vivantes avec ramilles seront
disposées (L ≥ 2 m. ≥ 2-4 cm) entre les pieux en intégrant dans la fascine de la terre végétale. La
mise en œuvre se fera par couches successives. L’opération sera répétée autant de fois que nécessaire
jusqu'à obtenir le volume de branche souhaité. L’ensemble des pieux seront ensuite attachés entre
eux au moyen de fil de fer, puis battus mécaniquement de nouveau pour tendre les fils de fer et
compacter au mieux la fascine.
Figure 102. Exemple de réalisation d’une fascine en cours de réalisation
Cette technique sera surmontée de lits de plants et plançons (mis en place sur trois niveaux renforcés
au moyen d’un géotextile biodégradable de coco. La pente du boudin constitué sera de l’ordre de
2H1V. Les lits de plants et plançons constituent un ouvrage de protection/végétalisation de talus où
des matériaux gravelo-terreux sont végétalisés par la mise en place côte à côte de jeunes plants
enracinés et de ramilles au sein d’une saignée accompagnés par la mise en œuvre en « boudin » de
lés de géotextile intercalaires.
La partie supérieure du talus sera terrassée en déblai selon le même profil de pente que
précédemment (2H/1V) puis protégée au moyen de treillis de géotextile biodégradables de coco Les
lés de géotextile biodégradables sont déroulés et placés en bandes successives parallèles au cours
d’eau en débutant par le pied de berge. Le recouvrement des lés se fait de haut en bas et dans le sens
du courant. Les lés sont plaqués au sol et maintenus par au moins deux agrafes par mètre carré (fers
à béton recourbés, longueur totale ≥ 40 cm, Ø ≥ 6 mm) ou placés en boudin. Le rouleau supérieur
(sommet de talus) sera plaqué au sol et maintenu par une rangée d’agrafes. Débroussaillage, abattage et dessouchage de la végétation présente sur l'emprise des surfaces terrassées.
Reprofilage des berges en déblai
à os selon une pente proche de 2H/1V Route existante à préserver.
Plantation d'arbustes à racines nues
d'essences indigènes et adaptées, en
massifs et de manière disséminée Le |
Ensemencement des surfaces
travaillées au moyen d'un
mélange grainier adapté
Fixation du géotextile au moyen d'agrafes
Reprofilage des berges en déblai/remblai
selon une pente proche de 3H/2V
Mise en place d'un géotextile biodégradable de coco
Mise en place "en boudin" de treillis de pour le recouvrement des berges géotextile biodégradable de coco en berge
Confection de lits de plants et plançons
Mise en place, de terre végétale d'apport
sur une épaisseur d'environ 50cm.
Mise en oeuvre d'une fascine de manière à stabiliser le pied de berge.
Cote NGM : 9.00 m Profil type 3 - Protection de berge en techniques végétales Echelle : 1/100ème
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 132 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
L’ensemble des surfaces travaillées fera l’objet d’un ensemencement au moyen d’un mélange.
L’implantation de végétaux ligneux en partie supérieure du talus riverain s’effectuera sous la forme de
jeunes plants à racines nues d’essences indigènes adaptées, en massifs et de manière disséminée, à
des fins de diversification écologique et paysagère.
Figure 103. Exemple de réalisation d’une fascine, en fin de travaux photo de gauche et après une saison de végétation photo
de droit
Figure 104. Profil en travers des ouvrages de protections de berges en technique végétale Végétation de berge
existante à conserver.
R e
- selon une pente proche de 2H/1V
parties médiane et haute de
- selon une pente proche de 3H/2V
des enrochement.
Q100 = 23m NGM
Plantation d'arbustes à racines nues
d'essences indigènes et adaptées, en
massifs et de manière disséminée
Emprise projetée de la voirie
Emprise projetée du
cheminement piéton
Débroussaillage, abattage et dessouchage de la
végétation présente sur l'emprise des surfaces terrassées. :
eprofilage des berges en déblai : “
sur les fe
la berge, | : au droit _
Mise en place, de terre végétale d'apport
Fixation du géotextile au moyen d'agrafes
Mise en place d'un géotextile
biodégradable de coco pour le
rges
Mise en place, de manière finement appareillée,
d'un empierrement de pied de berge
Mise en place d'un géotextile synthétique
Cote NGM : 16.00 m
Echelle : 1/100ème
Profil type 2 - protection de berge en technique mixte
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 133 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2.3. Stabilisation des berges au moyen de techniques mixtes
L’enrochement sous-fluvial sera constitué de blocs d’enrochement (roche saine non fracturée, non
gélive) qui seront finement appareillés. Les blocs présenteront une forme tétraédrique (avec des
angles marqués) afin de faciliter leur imbrication. Un géotextile non-tissé synthétique sera mis en
place sous l’ouvrage afin d’éviter l’enfoncement des blocs et le lessivage des particules fines du
substrat de berge. La cote supérieure des enrochements est fixée au niveau de la crue centennale.
La partie supérieure du talus sera terrassée en déblai selon le même profil de pente que
précédemment (3H/2V) puis protégée au moyen de treillis de géotextile biodégradables de coco Les
lés de géotextile biodégradables sont déroulés et placés en bandes successives parallèles au cours
d’eau en débutant par le pied de berge. Le recouvrement des lés se fait de haut en bas et dans le sens
du courant. Les lés sont plaqués au sol et maintenus par au moins deux agrafes par mètre carré (fers
à béton recourbés, longueur totale ≥ 40 cm, Ø ≥ 6 mm) ou placés en boudin. Le rouleau supérieur
(sommet de talus) sera plaqué au sol et maintenu par une rangée d’agrafes.
L’ensemble des surfaces travaillées fera l’objet d’un ensemencement au moyen d’un mélange.
L’implantation de végétaux ligneux en partie supérieure du talus riverain s’effectuera sous la forme de
jeunes plants à racines nues d’essences indigènes adaptées, en massifs et de manière disséminée, à
des fins de diversification écologique et paysagère.
Figure 105. Exemple de chantier de restauration et stabilisation de berges au moyen de techniques mixtes : empierrement
sous-fluvial et lits de plants et plançons renforcés par des boudins de géotextile. Etat de l’ouvrage en cours de chantier puis six
mois après l’achèvement des travaux.
Figure 106. Profil en travers des ouvrages de protections de berges en technique mixte Débroussaillage, abattage et dessouchage Emprise projetée du de la végétation présente sur l'emprise des cheminement piéton surfaces terrassées.
Reprofilage des berges en déblai
selon une pente proche de 2H/1V
Plantation d'arbustes à racines nues
a d'essences indigènes et adaptées, en
tn ‘mener massifs et de manière
travaillées au moyen d'un
mélange grainier adapté
Fixation du géotextile au moyen d'agrafes
Niveau moyen des eaux
Mise en place d'un géotextile biodégradable de coco
pour le recouvrement des berges
Mise en place, de terre végétale d'apport
sur une épaisseur d'environ 50cm.
Cote NGM : 1.00 m Profil type 1 - Végétalisation simple des berges Echelle : 1/100ème
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 134 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2.4. Végétalisation des berges
Les talus seront terrassés en déblai selon un profil de pente compris entre 3H/2V et 2H/1V puis
protégée au moyen de treillis de géotextile biodégradables de coco. Les lés de géotextile
biodégradables sont déroulés et placés en bandes successives parallèles au cours d’eau en débutant
par le pied de berge. Le recouvrement des lés se fait de haut en bas et dans le sens du courant. Les
lés sont plaqués au sol et maintenus par au moins deux agrafes par mètre carré (fers à béton
recourbés, longueur totale ≥ 40 cm, Ø ≥ 6 mm) ou placés en boudin. Le rouleau supérieur (sommet
de talus) sera plaqué au sol et maintenu par une rangée d’agrafes.
L’ensemble des surfaces travaillées fera l’objet d’un ensemencement au moyen d’un mélange.
L’implantation de végétaux ligneux en partie supérieure du talus riverain s’effectuera sous la forme de
jeunes plants à racines nues d’essences indigènes adaptées, en massifs et de manière disséminée, à
des fins de diversification écologique et paysagère.
Figure 107. Profil en travers des travaux de végétalisation de berges EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 135 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.2.5. Restauration et stabilisation du profil en long
Afin de rétablir un profil en long d’équilibre et supprimer les obstacles à la continuité écologique et
sédimentaire, les ouvrages transversaux problématiques seront entièrement démontés et les
matériaux obtenus, évacués dans un lieu de décharge approprié. Des seuils de type rampe ou seuil de
fond ancrés (sans hauteur de chute) seront disposés afin de prévenir toute évolution du lit de la rivière
Doujani sur certains tronçons.
Actuellement deux ouvrages transversaux (un seuil et un ouvrage busé) situés sur le tronçon
homogène 3 nécessitent d’être démontés et évacués. En lieu et place de ces ouvrages, des seuils de
type rampe en blocs seront mis en place.
Les seuils de type rampe projetés ont pour but de stabiliser le fond du lit du cours d’eau, de façon à
éviter son éventuelle incision. Ils seront réalisés en blocs finement appareillés, non liaisonnés, et édifiés
en forme d'accent circonflexe, avec une rampe aval de faible pente (cf. figure ci-dessous). Ils ne
devront en aucun cas ressembler à des « toboggans », mais au contraire présenter une rugosité
optimum permettant la dissipation de l’énergie hydraulique ainsi que la franchissabilité des ouvrages
pour les peuplements piscicoles, entre autres.
Figure 108. Vues de détail de différents seuils en blocs :
A – Détail de réalisation : mise en forme de la rampe aval d’un seuil après mise en place d’un géotextile
synthétique non tissé en fond de fouille et avant édification de la rampe amont de l’ouvrage.
B – Configuration cintrée de l’ouvrage en crête de façon à conduire les écoulements en partie centrale de
l’ouvrage (mise en forme d’ailette en blocs de part et d’autre de l’ouvrage en crête).
C – Remblaiement des interstices entre les blocs au moyen de graviers et cailloux de manière à augmenter
la bonne tenue de l’édifice.
D – Vue d’un seuil en blocs « fraîchement » achevé et de faible dénivelé (de l’ordre de 25 cm) dont la
rampe aval est relativement longue (proche de 5% de pente), permettant ainsi « d’accompagner »
opportunément la légère rupture du profil en long du ruisseau.
A B
C D 4
N
+ Lu
ï
4
« = 4,
EE
em
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 136 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 109. Vue schématique, en coupe et en plan, d’un seuil en blocs de type rampe.
Les blocs constitutifs des ouvrages pourront être issus des travaux de terrassements en déblais ou
correspondre à des matériaux d’apport. L’ensemble des blocs extraits dans le cadre des travaux seront
réutilisés sur site autant que possible.
Pied de berge
Pied de berge
Aval
Sommet de berge
Sommet de berge
Crête du seuil
Blocs finement appareillés,
Ø moyen variable 0.4 - 1.0 m
Remblai de graviers
et matériaux de fond du lit
Aval Amont
H
H
H
T.N
Crête du seuil
Amont
Pente irrégulière pour faciliter
la remontée des poissons
2
2H/1V
5H/1V
3
3H/1V
2H/1V
3H/1V
Seuil amont
6H/1V
Seuil amont
5H/1V
Seuil amont
6H/1V
Forme ceintrée Forme ceintrée
Vue en plan
250 g/m², largeur 4.00 m
Géotextile non tissé synthétique ,
densité
Remplissage des interstices entre les blocs
avec graviers prélevés sur le site ou concassé d'apport
Coupe type EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 137 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.3. Intégration des hypothèses de déploiement des bâtiments du projet de ZAC
La mise en œuvre de la ZAC demandera un important travail préalable de libération des emprises et notamment la démolition de nombreuses
constructions d’habitat précaire et insalubre. Il s’agit principalement des abords de la rivière et de la route de la Carrière, dans le secteur d’extension
ouest.
Dans le village, si un objectif est également de démolir un habitat précaire, en particulier le long de la rivière, cette démarche concerne également certains
îlots où une action de renouvellement urbain aura été décidée.
Les constructions d’habitat précaire et insalubre ont été supprimées du modèle et l’ensemble des bâtiments du projet de ZAC a été intégré à l’état projet.
L’analyse s’est portée sur leur implantation vis-à-vis du PPRi en vigueur ainsi que sur leurs éventuelles incidences sur les écoulements au travers de la
modélisation hydraulique de la crue centennale.
Figure 110 : Intégration des bâtiments à l’état initial puis à l’état projet EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 138 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.8.4. Intégration des infrastructures de drainage des eaux pluviales
Comme indiqué précédemment, le projet prévoit l’implantation d’un ouvrage de franchissement de
type passerelle piétonne dans son périmètre.
Cet ouvrage ne comportant aucune pile et étant situé en dehors de la zone d’aléa inondation de la
rivière Doujani, seule sa côte d’implantation sera analysé dans le cadre de la simulation d’une crue
centennale à l’état projet.
Les culées n’ont donc pas été intégrées au modèle n’ayant aucunes incidences sur les écoulements.
En revanche les ouvrages de franchissements mis en œuvre au droit des affluents Sud de la rivière
Doujani ont été intégrés manuellement au modèle ainsi que les ouvrages d’entonnement prévus par
la maitrise d’œuvre.
Figure 111 : Intégration des ouvrages hydrauliques au sein du MNT – Comparaison entre état initial et état projet 5.5.4.9.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 139 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Résultats du scénario 2 – Etat projet
Les simulations de la crue centennale de la rivière Mro Oua Doujani et de ses affluents dans la
traversée du projet de création de ZAC, ont permis de mettre en évidence les paramètres
caractéristiques des écoulements induits.
La figure ci-dessous illustre l’étendue de la zone d’expansion de la crue centennale de ce système
hydrographique, résultant de la modélisation mathématique 2D détaillée ci-dessus :
Figure 112 : Illustration 3D des écoulements d'une crue centennale de la rivière Mro Oua Doujani et ses affluents sur la zone
d’étude (Etat projet)
5.5.4.9.1. Analyse globale des résultats
A l’échelle du bassin versant, l’analyse des écoulements est identique à l’état initial. Seules les
modifications apportées par la mise en œuvre des intercepteurs et ouvrages de franchissement, les
travaux de terrassements au droit du cours d’eau (projet de renaturation de la rivière Doujani) ainsi
que dans une moindre mesure les bâtiments implantés sur les coteaux ont une incidence sur le
fonctionnement hydraulique de la zone d’étude. -789000 -788500 -788000 -787500 -787000
8556500
8556000
8555500
Modélisation hydraulique des hauteurs d'eau - Q100 Etat projet
Hauteurs d'eau
0.005 - 0.500
0.501 - 1.000
1.001 - 2.000
2.001 - 5.000
>5m
[_] BATI_Etat projet_2003
© Regards EP existant
+ Réseaux EP existant
Système de drainage_AVP 2003
ss Bassins de rétention projetés_ AVP 2023
Date : Juin 2023
Sources : BD Ortho IGN 2013 D \
0 190 380 M auteur : HYDRETUDES Èe — Projection : RGM 2004 UTM 385 HYDRETUDES
Ingénierie de l'eau - Maitrise d'oeuvre
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 140 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 113 : Cartographie des hauteurs d’eau maximales (Etat projet) 8555500
-789000 -787500 -787000
8556500
8556000
Modélisation hydraulique des vitesses d'écoulements - Q100 Etat projet
Vitesses d'écoulement
|| oms-
SE =
ER 0:
| Et
= >5m/s
0.500
1.000
2.000
5.000
[_] BATI_Etat projet_2003
© Regards EP existant
+ Réseaux EP existant
Système de drainage_AVP 2003
ss Bassins de rétention projetés_ AVP 2023
190 380
Date : Juin 2023
Sources : BD Ortho IGN 2013 ah M Auteur : HYDRETUDES
Projection : RGM 2004 UTM 385 HYDRETUDES Ingénierie de l'eau - Maîtrise d'oeuvre
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 141 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 114 : Cartographie des vitesses d’écoulements maximales (Etat projet) EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 142 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2. Incidences des éléments de projet pris en compte dans la modélisation
5.5.4.9.2.1. Incidences de l’ouvrage de franchissement : passerelle piétonne
Les résultats montrent tout d’abord que l’ouvrage de franchissement de type passerelle piétonne est
correctement dimensionné. En effet, il permet de laisser transiter le débit de la rivière Doujani.
La modélisation n’intégrant pas d’embâcle, la revanche de sécurité est bien disponible. Même si la
revanche est importante, elle peut néanmoins avoir une incidence sur la probabilité d’embâcle localisé.
Il conviendra donc d’être vigilant sur l’entretien de ces ouvrages, et de garantir leur pleine capacité
avant l’arrivée des écoulements.
Figure 115 : Illustration 3D des hauteurs d’eau au droit de l’ouvrage EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 143 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Figure 116 : Illustration 3D des hauteurs d’eau au droit de l’ouvrage avec photographie aérienne
De par la mise en œuvre des intercepteurs et ouvrages de franchissements, les arrivées d’eau
provenant des affluents de la rivière Doujani à l’état initial sont totalement supprimées.
Les culées de l’ouvrages sont situées en dehors de l’aléa inondation par débordement de cours d’eau
et l’aléa inondation provenant des affluents et du ruissellement urbain est quant à lui supprimé par
l’opération de ZAC.
La passerelle est donc correctement dimensionnée pour le passage d’une crue d’occurrence
centennale.
Les cartographies présentées ci-dessous permettent de comparer les écoulements entre l’état initial
et l’état projet ainsi que les vitesses d’écoulements localement observées au droit de l’ouvrage :
- Hauteurs d’eau EI = 3,00m
- Vitesses EI = 3,00m/s
- Hauteurs d’eau EP = 2,60m
- Vitesses EP = 5,00m/s ee
DA Êe t
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 144 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Comparaison des hauteurs d’eau entre l’état initial et l’état projet au droit de la future passerelle :
Figure 117 : Comparaison des hauteurs d’eau à l’état initial puis à l’état projet. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 145 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2.2. Incidences des travaux de renaturation de la rivière Doujani
5.5.4.9.2.2.1. Incidences de la suppression de l’ouvrage busé et des travaux de reprofilage des berges sur le secteur amont
Figure 118 : Comparaison des hauteurs d’eau entre l’état initial et l’état projet au droit du secteur amont
Nature des aménagements :
Suppression de l’ouvrage de franchissement de type buse diamètre 1000mm,
Restauration et stabilisation du profil en long par la mise en œuvre de seuils de fond,
Stabilisation des berges au moyen de techniques végétales ou mixtes,
Travaux de reprofilage des berges en déblais selon des profils de pentes douces comprises entre 2H/1V et 3H/2V,
Travaux de végétalisation des berges.
Incidences des aménagements :
Suppression des débordements en amont rive droite de l’ancien ouvrage de franchissement de type buse diamètre 1000mm,
Augmentation de la capacité hydraulique de la rivière Doujani,
Aucune incidence significative sur les hauteurs d’eau suite aux travaux de stabilisation et de reprofilage des berges. L’intégralité des débordements est contenue dans le lit mineur de la rivière toutefois cette augmentation
de débit est compensée par l’élargissement de la section hydraulique sur le secteur des méandres. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 146 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2.2.2. Incidences des travaux de reprofilage des berges sur le secteur médian
Figure 119 : Comparaison des hauteurs d’eau entre l’état initial et l’état projet au droit du secteur médian
Nature des aménagements :
Stabilisation des berges au moyen de techniques végétales ou mixtes,
Travaux de reprofilage des berges en déblais selon des profils de pentes douces comprises entre 2H/1V et 3H/2V,
Travaux de végétalisation des berges.
Incidences des aménagements :
Augmentation de la capacité hydraulique de la rivière Doujani,
Réduction des hauteurs d’eau suite aux travaux de stabilisation et de reprofilage des berges. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 147 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2.2.3. Incidences des travaux de reprofilage des berges sur le secteur aval
Figure 120 : Comparaison des hauteurs d’eau entre l’état initial et l’état projet au droit du secteur aval
Nature des aménagements :
Stabilisation des berges au moyen de techniques végétales ou mixtes,
Travaux de reprofilage des berges en déblais selon des profils de pentes douces comprises entre 2H/1V et 3H/2V,
Travaux de végétalisation des berges.
Incidences des aménagements :
Augmentation de la capacité hydraulique de la rivière Doujani,
Réduction des hauteurs d’eau suite aux travaux de stabilisation et de reprofilage des berges. Aka inondation par débordement
MM Aka inondation fort
Aka inondation faible
Aka inondaton moyen
Aléa inondation par ruisellement
EM Aléa inondation fort
Aléa inondation moyen
C9 Psiméte de projeZAC en À
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 148 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2.3. Incidences des bâtiments du projet de ZAC
La mise en œuvre de la ZAC demandera un important travail préalable de libération des emprises et
notamment la démolition de nombreuses constructions d’habitat précaire et insalubre. Il s’agit principalement
des abords de la rivière et de la route de la Carrière, dans le secteur d’extension ouest.
A l’état initial, certaines de ces constructions se situaient en zone inondable par débordement de la rivière
Doujani ou par ruissellements provenant de ces affluents. La figure ci-dessous illustre les constructions
impactées par les inondations.
A l’état projet, la -totalité du projet de ZAC prévoit l’implantation des bâtiments en rive droite de la rivière
Doujani, sur le versant Sud de la zone d’étude. Ces bâtiments se situent en dehors des zones d’aléa
inondation par débordement de cours d’eau.
Afin de canaliser les écoulements diffus provenant des affluents et du coteau ainsi que d’assurer la
transparence hydraulique au droit du projet de voiries, des intercepteurs seront mis en place au sein du
coteau. Les talwegs ont également été repris et des ouvrages de franchissements ont été mis en œuvre.
Ainsi comme l’illustre la cartographie ci-dessous, aucune des futures constructions n’est implantée dans une
zone de ruissellements.
Figure 121 : Superposition de l’aléa inondation et du projet d’implantation des futurs ilots de la ZAC
Figure 122 : Incidences des bâtiments sur les écoulements à l’état initial puis à l’état projet EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 149 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
5.5.4.9.2.4. Incidences des infrastructures de drainage des eaux pluviales
Figure 123 : Incidences des ouvrages de franchissements sur les écoulements à l’état initial puis à l’état projet
Incidences des infrastructures de drainage des eaux pluviales :
suppression des débordements au droit de la piste actuelle et du
projet de voirie. 5.5.4.10.
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 150 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
Conclusion
Les 2 scénarios étudiés (état initial et état projet) mettent en évidence les points suivants :
Aucun impact de l’ouvrage de franchissement de type passerelle sur la ligne d’eau dans le lit
mineur de la rivière Doujani (franchissement dimensionné pour Q100 avec revanche
suffisante) ;
Une amélioration des conditions d’écoulements suite au projet de renaturation de la rivière
Doujani : augmentation de la section hydraulique du cours d’eau et suppression de l’ouvrage
busé générant des débordements ;
Les bâtiments du projet de ZAC ne se situent pas en zones d’aléa inondation. Ces derniers
n’ont aucune incidence sur les écoulements. De plus les constructions d’habitat précaire et
insalubre anciennement présentes en zone inondable seront démolies et les terrains remis en
état ;
La mise en œuvre des infrastructures de drainage supprime des débordements au droit des
différents affluents et talwegs situées au Sud de la zone d’étude permettant ainsi le
développement de la ZAC tel qu’il a été envisagé. EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 151 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
6. ANNEXES
6.1. RAPPORT D’ETUDE HYDRAULIQUE – JANVIER 2023
6.2. PLAN DETAILLE DES SOUS-BASSINS VERSANTS
6.3. PLAN DETAILLE DU SYSTEME DE DRAINAGE
6.4. PLAN HYDRAULIQUE
6.5. PLAN DES RESEAUX PROJETES D'EAUX PLUVIALES ET D'EAUX
USEES_PLANCHE 1
6.6. PLAN DES RESEAUX PROJETES D'EAUX PLUVIALES ET D'EAUX
USEES_PLANCHE 2
6.7. COUPES TYPE SUR BASSINS DE RETENTION
6.8. PRINCIPE DE RESEAUX SUR ESCALIER
6.9. FICHES SYNTHETIQUES OUVRAGES RETENTION HYDRETUDES
EPFAM HYDRETUDES EH_EP_ZAC Doujani
Juin 2023 page 1 RE18-061/Etude hydraulique/Version 1.0
NOS DOMAINES
D’ACTIVITÉS
UNE EXPERTISE DE L’EAU COMPLETE
ET UN ACCOMPAGNEMENT SUR MESURE
Rivières, lacs et torrents
Prévention, prévision, protection, gestion du risque inondation,
Expertise post crue, gestion de crise.
Gestion sédimentaire.
Réalisation d’ouvrages de protection des biens et des personnes
(Barrages, digues, ouvrages de franchissement).
Environnement et écologie
Renaturation & valorisation des cours d’eau et milieux associés.
Développement durable.
Protection des milieux.
Continuité écologique.
Réseaux
Production, stockage & distribution d’eau potable.
Assainissement & épuration des eaux usées.
Gestion des eaux pluviales.
Conception et gestion des aménagements
D’irrigation et d’enneigement.
Topographie
Topographie de rivières, de réseaux.
Récolement.
Contact :
contact@hydretudes.com
www.hydretudes.com YS 20222224 PM Ensemble Pour Faire Avancer Mayotte Konyo Moja Maore Yiendre Mbeli 428
Annexe 5 : Etude de trafic
Réalisation : SETEC 0000000
[ ST
7e
Etude de trafic sur la ZAC
de Doujani - MAJ
Version E00 – 31/05/2023
i:\4-WORK\53169V_DOUJANI_MAJ\1_Tech\09 Livrable\53169V_MAJ_ZAC_Doujani_Rapport_E00.pptx setec
01. Introduction
2 setec
Contexte de l’étude
▪ Setec, a réalisé en novembre 2022 une étude de trafic dans le cadre de la réalisation de la ZAC Doujani
▪ Une nouvelle version de l’étude AVP de la ZAC Doujani a été validée et intègre 03 modifications majeures :
• la création de la rue des Coteaux en sens unique, reliant la rue de la Carrière et la rue de la Crêtes
• Le Raccordement de la route de la Crête sur la RN2 via le village de Passamainty
• La Modification de la programmation de la ZAC
▪ Cyathea responsable des études au sein de la ZAC Doujani sollicite donc setec international pour la mise à jour de l’étude de trafic
3 Se _— NE
ï DS
K
Contexte de l’étude
4
La ZAC de Doujani se situera
au sud de Mamoudzou.
Le site offrira des nouveaux
espaces capables d’accueillir
des logements pour
répondre à la croissance
démographique de l’île.
Le choix du site de Doujani
répond également à l’objectif
de rééquilibrer le
développement urbain
de l’agglomération en
renforçant le secteur sud.
source : « Plan masse globale » AVP Avril 2023 SRE ni
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn
RER
tt
EEE
tn
RER
tn SEEN
NENNENERENERENERENENENENENENE
nn
nn
à SENS
RERERENERENENENENENENEN
se
& setec
RE RSS nant nette
RS
ÿ “"
SSI RS
OS
,",
à ee
..
..."
02. Rappel de la méthodologie du modèle de trafic existant
5 Méthodologie du modèle de trafic
▪ Le modèle de trafic est un modèle à 3
étapes avec affectation statique
monomodale et boucle de rétroaction
pour prendre en compte la congestion
▪ Il repose sur un zonage de 36 zones,
dont un correspondant au village de
Doujani et deux à l’extension est de la
future ZAC de Doujani, pour tester
l’impact sur les trafics à l’horizon 2030
(année à laquelle la ZAC est supposée
entièrement réalisée).
6 tnt tnt
tnt tnt tnt
RS SSSR
RENE RENENENENEENENENSS
nt
a
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
RS nets
ee
oo
oo
oo
nt
SRE
EEE
EEE
ENNENENENNE
SERRE
ENENENENEN
tt
SEE
EE
SE
nt
SERRE
RENNES
ENEN NERO
SSSR
ENENNENEN
SSSR on SES SSSR ee
ee SV, SN
© setec
▪ La première étape du modèle est l’étape de génération : les déplacements émis et attirés par chaque zone du modèle sont calculées à partir des variables sociodémographiques zonales suivantes :
▪ Population et population active occupée,
▪ Emplois au lieu de travail et emplois tertiaires au lieu de travail,
▪ Population scolarisée et effectifs scolaires
▪ Les données socioéconomiques de 2018 (année de calage, cf . ci-après) sont extrapolées à partir des tendances calculées à partir des recensement de l’INSEE de 2012 et 2017
▪ Les données de l’INSEE sont disponibles à l’échelle des communes.
▪ Lorsqu’une commune regroupe plusieurs zones du modèle, les données de l’INSEE sont désagrégées par zone, au pro rata des surfaces habitées.
Méthodologie du modèle de trafic
7 setec
▪ Pour chaque zone, le nombre d’émissions et d’attractions par motif pour une journée entière se calcule selon les formulations suivantes :
▪ Ces émissions/attractions sur la journée sont ensuite réparties selon les différentes périodes de la journée selon les ratios présentés ci-après.
Méthodologie du modèle de trafic
8
Motif Variable en émission Variable en attraction
Domicile → Travail (DT) Actifs occupés Emplois
Domicile → Études (DET) Population scolaire Effectifs scolaires
Domicile → Autres Motifs (DAM) Population Population + 5 * Emplois tertiaires
Travail → Domicile (TD) Emplois Actifs occupés
Études → Domicile (ETD) Effectifs scolaires Population scolaire
Autres Motifs → Domicile (AMD) Population + 5 * Emplois tertiaires Population
Secondaires (SEC) Population + 5 * Emplois tertiaires Population + 5 * Emplois tertiaires Méthodologie du modèle de trafic
▪ Le modèle compte en effet 4 périodes horaires dès l’étape de génération :
▪ Ces périodes avaient été déterminées en analysant les profils de trafic horaire de l’enquête déplacements de 2009 (menée en novembre 2009 au niveau de Kawéni et de Passamainty auprès de 3 400 véhicules particuliers, deux roues motorisés et taxis) et en se basant sur la répartition horaire utilisée dans le modèle régional multimodal de la Réunion développé par setec international.
▪ Les émissions-attractions sont également calculées selon 7 motifs : Domicile-Travail (DT), Domicile-Etudes (DET), Domicile-Autres motifs (DAM) et leur sens retour, et enfin motifs secondaires (SEC). Ces motifs ont des répartitions horaires propres, elles-mêmes calculées à partir de l’enquête déplacements de 2009 (+ retouches de quelques % lors de l’étape de calage) : celles-ci sont exprimées dans la table suivante :
9
Période Plage horaire Durée
Heure de Pointe du Matin (HPM) 6h – 9h 3h
Heure Moyenne (HM) 9h – 15h et 18h – 21h 9h
Heure de Pointe du Soir (HPS) 15h – 18h 3h
Heure Creuse (HC) 21h – 6h 9h
Période Horaire\Motif DT TD DET ETD DAM AMD SEC
HPM 59% 2% 72% 0% 24% 4% 8%
HM 37% 54% 36% 56% 58% 69% 80%
HPS 5% 55% 1% 63% 22% 34% 22%
HC 15% 11% 7% 2% 7% 10% 9% RSS SSI SSSR ES w RSS RSS SSSR RS SSSR SSL SSSR SSSR SSSR SSSR SSSR SSSR
a
a
a
a
M
NOR
N EN
NERNENENE
NES
PE 1 # a A
SE
Es
se
setec
Méthodologie du modèle de trafic
▪ A partir de cette étape, les motifs sont regroupés en trois grands motifs : • Domicile Travail (DT + TD)
• Domicile Études (DE + ED)
• Autres Motifs (DAM + AMD + SEC).
▪ A l’horizon de calage (2018), les émissions/attractions sont ensuite distribuées selon une formulation de type gravitaire :
Trafic entre les zones i et j, 𝑇 𝑖𝑗 = 𝐸𝑖 ∗ 𝐴 𝑗 ∗ 𝑓 𝐶𝑖𝑗 , où 𝑓 𝐶𝑖𝑗 = 𝛾 ∗ 𝑐𝑖𝑗 𝛼 ∗ 𝑒𝛽∗𝑐𝑖𝑗 Avec :
• Tij : flux de déplacement entre les zones i et j
• Ei : émission de la zone i
• Aj : attraction de la zone j
• α, β, γ : coefficients réels
• Cij : impédance du déplacement entre les zones i et j, dans notre cas, la distance interzonale
▪ L’étape de distribution permet ainsi d’obtenir des matrices Origines-Destinations (OD) de demande VP pour chaque période horaire (HPM, HM, HPS et HC) de l’horizon 2018.
▪ Ces matrices sont ensuite recalées par la méthode de calage automatique « Matrix Estimation » du logiciel TransCAD (cf. chapitre suivant)
▪ Aux horizons futurs, pour chaque période horaire (HPM, HM, HPS et HC), on déforme ensuite les matrices OD calées 2018 par méthode FRATAR, selon les surplus d’émissions/attractions calculés par le modèle de génération.
10 ‘ Ni
NN
© setec
Méthodologie du modèle de trafic
▪ Les matrices de demande sont ensuite converties en matrices de véhicules, aux moyens des taux d’occupations par motif présents dans le modèle (issus de l’enquête déplacements de 2009).
▪ Il s’agit de taux d’occupation « tous modes » prenant en compte les déplacements en taxis collectifs et en bus scolaire (sauf chauffeur) : ils sont donc plus élevés que les taux d’occupation habituels des véhicules particuliers seuls.
11
Motif Taux d’occupation
DT 2,1
DET 3
AM 2,2 tnt tnt
tnt tnt tnt
RS SSSR
RENE RENENENENEENENENSS
nt
a
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
RS nets
ee
oo
oo
oo
nt
SRE
EEE
EEE
ENNENENENNE
SERRE
ENENENENEN
tt
SEE
EE
SE
nt
SERRE
RENNES
ENEN NERO
SSSR
ENENNENEN
SSSR on SES SSSR ee
ee SV, SN
© setec
Méthodologie du modèle de trafic
▪ L’affectation sur le réseau routier est réalisée sous TransCAD, suivant la procédure Stochastic User Equilibrium. Elle se base sur un coût généralisé :
– 𝐶 𝑔𝑒𝑛 = 𝐶𝑘𝑚 ∗ 𝑑 + 𝑉𝑑𝑇 ∗ 𝑇𝑝𝑠
– Avec 𝐶𝑘𝑚 le coût kilométrique d’usage, d la longueur de l’arc, VdT la valeur du temps et Tps le temps de parcours en charge sur l’arc
▪ Le coût kilométrique comprend le coût du carburant (fonction de la consommation par kilomètre qui dépend elle-même de la vitesse, et du prix au litre) et le coût kilométrique d’entretien
12 © setec
(2 "€
2-7C.
SET
2 +60 — 1 ] = Tps 21 + ne
Vitesse{(km/h)
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
Capacité : 800 UVP/h
Vitesse à vide : 4A0km/h
Courbure : 0.55 Vitesse
T T T T T T T T 1 V/C
0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8
Méthodologie du modèle de trafic
▪ Les courbes débit-vitesse utilisées sont les formulations « Davis écrêtées » couramment employées par la Direction Régionale et Interdépartementale de l’Environnement et de l’Aménagement (DRIEA) en Île-de-France :
▪ Avec :
– V le volume de trafic sur l’arc
– C la capacité de l’arc
– T0 le temps à vide sur l’arc
– 𝛾 le paramètre de courbure de l’arc
13 tnt tnt
tnt tnt tnt
RS SSSR
RENE RENENENENEENENENSS
nt
a
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
nn
net
nn
net
nets
net
RS nets
ee
oo
oo
oo
nt
SRE
EEE
EEE
ENNENENENNE
SERRE
ENENENENEN
tt
SEE
EE
SE
nt
SERRE
RENNES
ENEN NERO
SSSR
ENENNENEN
SSSR on SES SSSR ee
ee SV, SN
© setec
Méthodologie du modèle de trafic
▪ Le modèle effectue deux itérations (en plus des itérations d’affectations visant à atteindre l’équilibre statique), afin de prendre en compte les poids-lourds :
▪ A l’issu de la première itération, les flux PL sont calculés à partir des taux de PL relevés lors des comptages les plus récents que l’on applique sur les flux VP résultant de l’affectation
▪ A la deuxième affectation, ces flux PL sont préchargés sur le réseau routier et sont intégrés dans les
résultats finaux.
14 setec
03. Calage du modèle de trafic
15 RS RS RS RS SSSR SSSR SSSR SSSR SSSR SSSR SSSR SNS
a
a
a
a
M
NOR
N EN
NERNENENE
NES
ARR RSR RSS
A
RSS ESS EE RS RSS RS RSR RSS RS SR RS RS SR RS RS SR RL RSR RSS RS SR SR RS SR RS RS SR RS RS SR RS RS SR RS RSR RSR RS SR RSR SR RS SR SR ST Es
se
setec
Calage du modèle de trafic
▪ Le modèle de trafic (version 2021) a été mis à jour en prenant en compte :
▪ Pour le calage routier, des comptage automatiques réalisés sur les principales routes de l’île (source : DEAL), notamment deux comptages sur la RN2 proches de la future ZAC (voir page suivante)
▪ Pour les projections de la demande, des nouvelles hypothèses d’évolution de la population de Mayotte publiées par l’INSEE : le nouveau modèle de croissance utilisé est le modèle OMPHALE du 15 juillet 2020, scénario « solde migratoire nul » (source : INSEE)
16