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unknown - Métropole - Aix-Marseille-Provence - 47205 47205a2 CM16032023 Meyrargues Vallat DR NOTE Document publié le Vendredi 20 janvier 2023 Lien du pdf (unknown - Métropole - Aix-Marseille-Provence - 47205 47205a2 CM16032023 Meyrargues Vallat DR NOTE)Thèmes du document : Eau et assainissement, Aménagement du territoire, Espaces terrestres et maritimes, INGENIERIE

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 1

NOTE HYDRAULIQUE

ZAC ECOQUARTIER DU VALLAT

COMMUNE DE MEYRARGUES

Commune de MEYRARGUES

20 janvier 2023

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 2

SOMMAIRE

LISTE DES TABLEAUX 3

LISTE DES FIGURES 3

PIECE 1. OBJET DE LA PRESENTATION....................................................................................... 4

1. NATURE ET LOCALISATION DU PROJET ................................................................................................................... 4

PIECE 2. AU TITRE DE LA POLICE DE L’EAU ................................................................................ 7

1. PLU .............................................................................................................................................................. 7

a. Zonage ..................................................................................................................................................... 7 Eaux usées ..................................................................................................................................................................... 7 Eaux pluviales ................................................................................................................................................................ 8 b. Zonage pluvial et PPRi ............................................................................................................................. 8

PIECE 3. RUBRIQUES CONCERNEES AU TITRE DE LA LOI SUR L’EAU ........................................ 11

PIECE 4. INCENDIE SUR LA ZONE D’EXPENSION DES CRUES ET MESURES COMPENSATOIRES . 12

1. GESTION QUANTITATIVE DES EAUX PLUVIALES ...................................................................................................... 12

2. METHODES DE DIMENSIONNEMENT - CALCULS - ................................................................................................... 12

3. GESTION QUANTITATIVE DES EAUX PLUVIALES ...................................................................................................... 13

4. DIMENSIONNEMENT SELON LES PRECONISATIONS LOCALES ..................................................................................... 19

a. Volume de rétention .............................................................................................................................. 19

b. Dimensionnement selon les préconisations de la DDTM 13 .................................................................. 19

c. Estimation du débit de ruissellement .................................................................................................... 20 Explication de la méthode rationnelle ........................................................................................................................ 20 Estimation du débit avant aménagement ................................................................................................................... 21 5. DISPOSITIF DE STOCKAGE ET DE TRAITEMENT DES EAUX PLUVIALES ............................................................................ 21

a. Principe de dimensionnement ............................................................................................................... 21 Choix de la période de retour ..................................................................................................................................... 21 Gestion des rejets ....................................................................................................................................................... 21 b. Débits d’apports du bassin versant intercepté. ..................................................................................... 22

c. Débit de fuite total du projet ................................................................................................................. 22

d. Dimensionnement ................................................................................................................................. 23 Présentation de la méthode de dimensionnement des ouvrages de gestion des eaux pluviales ............................... 23 Calcul de la hauteur de pluie ....................................................................................................................................... 23 6. DETERMINATION DU VOLUME A STOCKER ............................................................................................................ 25

PIECE 5. DIMENSIONNEMENT DES SECTIONS D’OUVRAGES ................................................... 26

1. LE DIMENSIONNEMENT DES CANALISATIONS ........................................................................................................ 26

a. Formule de CHEZY (Ecoulement uniforme)............................................................................................ 26 Canalisations d’eaux pluviales ou unitaires ................................................................................................................. 26 b. Formule de MANNING-STRICKLER ......................................................................................................... 27

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 3

Liste des tableaux

Tableau 1: Rubriques de la nomenclature ............................................................................................................. 11

Liste des figures

Figure 1 : Extrait du plan de zonage du PLU............................................................................................................ 7

Figure 2 : Représentation graphique de ∆Hmax ................................................................................................... 24

Figure 3 : Surface mouillée d'une conduite circulaire ............................................................................................ 28

Figure 4: Périmètre mouillé en fonction de la hauteur .......................................................................................... 29

Figure 5: Débitance en fonction de la hauteur ...................................................................................................... 30

Figure 6: Débit en fonction de la hauteur.............................................................................................................. 31

Figure 7: Vitesse en fonction de la hauteur ........................................................................................................... 32

Figure 8: Paramètres d'une conduite circulaire..................................................................................................... 33

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 4

PIECE 1. OBJET DE LA PRESENTATION

La présente note concerne le volet hydraulique relatif au projet de construction d’un îlot du stade dans

la commune de MEYRARGUES.

1. Nature et localisation du projet

Le projet consiste en la création de logements et de commerces sous la forme d’une Zone

d’Aménagement Concerté (ZAC) sur la commune de Meyrargues.

Le site d’accueil du projet se situe au centre de la commune de Meyrargues, accueillant la Mairie et le

stade municipal. Les parcelles cadastrales impactées sont les parcelles cadastrées section BB n°33, 34,

57 et 75.

Sur un périmètre de près de 2 ha (ne comprenant pas la parcelle du SDIS au Nord) et sous la forme

d’une ZAC, l’opération d’ensemble comprendra la réalisation :

 Une opération d’environ 90 logements avec un minimum de 40% de logements sociaux avec la recherche d’une intimité naturelle entre les habitations dans un écoquartier ouvert

 Une offre de stationnement d’environ 70 places publiques

 Une maison médicale d’environ 650 m² SdP

 Une activité de service/commerce (restauration / bar…) de 150m² SdP

 Une connexion viaire depuis la RD à sens unique et un développement des modes doux / PMR

 La délocalisation et réhabilitation des services techniques (financement communal)

 Le réaménagement d’une place centrale multifonctionnelle (rassemblements, marché, terrasses de café) et connectée au théâtre de verdure

Défini par la directive 2000/60/CE du 23/10/2000, le bassin hydrographique concerné correspond aux

sous-bassins versants DU_13_04, Basse Durance.

Les eaux du parking sont réceptionnées par un réseau pluvial, le Grand vallat longeant l’avenue

éponyme à l’Ouest des emprises du projet en étant l’exutoire.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Strada INGENIERTIE

PROJET DE CONSTRUCTION D'UN ILOT SUR LA COMMUNE DE MEYRARGUES INGENIERIE Localisation du projet à l'échelle communale

Légende

a | Projet

bu] Commune de Meyrargues

0 1 2 km

à |

> RÉ N —_— = CIS À) L ER 3" - -) Source : Google earth,data.gouv

* ! s 4 cr : | Réalisation : Strada Ingénierie

Date : 4/3/2022

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 5

Carte 1: Localisation du projet à l'échelle communale

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023IN GSENIERITIILE

CHATEA — 7

ds.

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 6

Carte 2: Localisation du projet -Ortho photo-

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023IN GENTERTIE

INDIOGIV

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 7

PIECE 2. AU TITRE DE LA POLICE DE L’EAU

1. PLU

L’emprise du projet est classée en zone UBb au PLU de MEYRARGUES.

Figure 1 : Extrait du plan de zonage du PLU

a. Zonage

La zone UBb (secteurs de projet notamment le nouveau quartier en entrée de ville Nord).

La zone UT est incluse dans les zones de risque inondation de la Durance, délimitées par le Plan de

Prévention des Risques Naturels Prévisibles Inondation (PPRI) de la commune de Cabannes approuvé

le 12/04/2016.

Le Plan de Prévention des Risques Naturels Prévisibles approuvé vaut servitude d’utilité publique au

titre de l’article L 562-4 du Code de l’Environnement ; le document est annexé au PLU.

En tant que servitude d’utilité publique, il institue des prescriptions règlementaires affectant

notamment l’utilisation du sol en sus du règlement d’urbanisme.

Eaux usées

Dans les zones où le mode d’assainissement collectif est la règle, toute nouvelle construction doit être

raccordée au réseau de collecte public. Toutefois, dans le cas d’une impossibilité technique avérée

d’un raccordement au réseau de collecte public, tout dispositif d’assainissement autonome conforme

à la réglementation en vigueur pourra être autorisé.

Dans les zones où le mode d’assainissement non collectif est la règle, toute construction doit être

pourvue d’un dispositif d’assainissement autonome conforme à la réglementation en vigueur et au

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 8

règlement du Service Public d’Assainissement Non Collectif (SPANC). La superficie du terrain d’assiette

de la construction doit être suffisante pour recevoir le dispositif d’assainissement autonome en

respectant les prescriptions des réglementations en vigueur, notamment l’éloignement des limites du

terrain, des puits et forages et l’exclusion des zones trop pentues.

Eaux pluviales

Dans tous les cas, la gestion des eaux de ruissellement doit être conforme aux dispositions du zonage

pluvial annexé sur le plan local d’urbanisme.

Il s’agit dans un premier temps d'éviter de concentrer les rejets dans les collecteurs, mais au contraire

de rechercher toute autre solution de proximité :

 Réutilisation,

 Dispersion en surface en favorisant l'infiltration,

 Ruissellement dans un réseau hydrographique à ciel ouvert,

En utilisant éventuellement un stockage préalable.

Dans un second temps les eaux pluviales provenant de toute surface imperméabilisée doivent être

collectées et dirigées vers un système de rétention dont les caractéristiques respectent la

réglementation en vigueur.

L'évacuation des eaux pluviales dans le réseau collectif d'assainissement des eaux usées est interdite.

Les aménagements réalisés sur tout terrain ne doivent pas faire obstacle au libre écoulement des eaux

pluviales.

b. Zonage pluvial et PPRi

Un Plan de Prévention des Risques (PPR) lié au risque inondation par débordement de la Durance et

approuvé le 5 novembre 2014 s’applique sur la commune de Meyrargues.

Ce document ne référencie aucun risque inondation dans la zone d’étude, tout comme la cartographie

du Territoire à Risque Important (TRI) d’inondation Avignon – Plaine du Tricastin – Basse Vallée de la Durance.

Afin de compléter le niveau du risque inondation et ruissellement hors PPRi, des études

hydrogéomorphologiques et hydrauliques ont été conduites sur la commune de Meyrargues dans le cadre de l’élaboration du PLU.

Ces études mettent en évidence un aléa fort au niveau du lit mineur du Grand vallat, les assiettes du

projet étant concernées par un aléa résiduel.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023INGENIERIE

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 9

Carte 3 : Carte de zonage du risque inondation dans la zone d’étude « Source : Schéma Directeur d’Assainissement

Pluvial de Meyrargues »

Enfin, l’Atlas des Zones Inondables (AZI) des Bouches-du-Rhône de 2006 localise la zone d’étude au

niveau du lit mineur, moyen et majeur ordinaire, ainsi que la présence d’un barrage de travertins

attribué à l’Holocène. Les assiettes du projet se situent plus précisément dans le lit majeur ordinaire

du Grand Vallat.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Strada IN GSENIERITIILE

Schéma Directeur d'Assainissement Pluvial - Commune de Meyrargues

PHASE 4 : ZONAGE

ZONAGE PLUVIAL

Légende

= | Emplacement réservé

Zone A-B-C

"Coudourousse, Deffend, la Plaine/centre ville"

Compensation de l'imperméabilitation

à hauteur de 1 000 m‘/ha imperméabilisé

et d'un débit de fuite de 15 l/s/ha

“C/- L'AVPLAINE/CENTRE VILLE OA

k Zone D "Autres zones"

Compensation de l'imperméabilitation

à hauteur de 800 m‘/ha imperméabilisé

et d'un débit de fuite de 15 l/s/ha

N

0 0.5

Kilomètre

Sources : IGN, Paris - BDOrtho®: Cadastre

Las,

SAFEGE

Ingénieurs Conseils

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 10

Carte 4 : Extrait du zonage pluvial sur la commune de Meyrargues

PROJET :ZAC DU

GRAND VALLAT

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 11

PIECE 3. RUBRIQUES CONCERNEES AU TITRE DE LA LOI SUR L’EAU

Le projet d’aménagement entre dans le champ d’application de la nomenclature définie à l’article

R.214-1 du Code de l’Environnement.

Tableau 1: Rubriques de la nomenclature

N° de

rubrique Libellé et seuil Projet Régime

2.1.5.0

Rejet d’eaux pluviales dans les eaux douces superficielles ou dans

le sol ou dans le sous-sol, la surface totale du projet, augmentée

de la surface correspondant à la partie du bassin naturel dont les

écoulements sont interceptés par le projet, étant :

1°Supérieure ou égale à 20 ha (A)

2°Supérieure à 1 ha mais inférieure à 20 ha (D)

2,06 ha Déclaration

3.2.3.0

Plan d’eau permanents ou non dont la superficie est :

1°Supérieure ou égale à 3 ha (A)

2°Supérieure à 0,1 ha mais inférieure à 3 ha (D)

Non

soumis

Après examen du projet d’aménagement, il s’avère que les travaux dans leurs globalités, sont inscrits

aux rubriques 2.1.5.0 et 3.2.3.0 de la nomenclature annexée au décret 93-743 du 29 mars 1993

modifié par le décret n°2006-881 du 17 juillet 2006.

Le présent projet d’aménagement est donc soumis à DECLARATION.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 12

PIECE 4. INCENDIE SUR LA ZONE D’EXPENSION DES CRUES ET MESURES

COMPENSATOIRES

1. Gestion quantitative des eaux pluviales

Comme dans tout projet d’aménagement induisant une augmentation des surfaces imperméabilisées et

conformément au PLU, un ouvrage de rétention sera créé afin de compenser l’imperméabilisation

nouvelle générée par le projet.

En comparant la surface active du projet à la surface active initiale on détermine le volume de stockage

nécessaire au projet. C’est le principe de non-aggravation.

Le choix s’est porté sur une gestion mutualisée des besoins de rétention plutôt que sur une gestion

parcellaire. Par conséquent, les besoins de rétention seront calculés pour la totalité du projet (voirie

publique, stationnements, Place publique, lots à bâtir…) dans sa version actuelle, telle que présentées

cihaut.

Concernant le bassin versant intercepté (1800 m² de toiture + 930 m² de bâti), les apports d’eau de

ruissèlement que représentent ces surfaces seront drainés par le réseau pluvial créé vers les ouvrages de

rétention mais n’y seront pas stockés. Autrement dit, ils transiteront simplement sans que soient

augmentés les besoins de rétention. En effet, ces espaces ne sont pas aménagés dans le cadre du projet,

ils ne sont donc pas concernés par le principe de compensation des surfaces nouvellement

imperméabilisées. Le débit de fuite réglementaire, autorisé à la sortie du/des ouvrage(s) de rétention sera

donc augmenté des débits d’apport de ces surfaces hors projet pour la période de retour de

dimensionnement.

2. Méthodes de dimensionnement - Calculs -

Pour les projets soumis à Déclaration au titre de la rubrique 2.1.5.0 du code de l’environnement, la DDTM

13 impose, dans le cas d’un rejet dans les eaux superficielles, de comparer le dimensionnement réalisé

selon les préconisations locales au dimensionnement réalisé selon les préconisations de la DDTM13. La

DDTM impose de retenir la méthode menant au résultat le plus contraignant.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 13

3. Gestion quantitative des eaux pluviales

Avant la comparaison des deux méthodes de dimensionnement, il convient d’indiquer ci-dessous les

caractéristiques surfaciques du projet :

Surface existantes :

Surfaces concernées avant aménagement Superficie totale (m²) Coefficient de ruissellement Surface active (m²)

Parcelle stade 14 356 0,40 5 742

Parcelle Mairie y compris bâti Mairie (930 m²) 3 115 1,00 3 115

Bassin versant amont

Emprise gagnée sur jardin de verdure 1 300 0,70 910

Toitures extérieures 1 800 1,00 1 800

Total 20 571 0,56 11 567

Surface du projet (avec les toitures extérieures) :

Surfaces concernées après aménagement Superficie totale (m²) Coefficient de ruissellement Surface active (m²)

Stationnement 720 0,40 288

Stabilisé 2 000 0,40 800

Pierre 3 520 0,95 3 344

Voirie 1 650 1,00 1 650

Escalier 90 1,00 90

Bâtis (y compris Mairie = 930 m²) 5 375 1,00 5 375

Toitures extérieures 1 800 1,00 1 800

Espace vert 5 416 0,40 2 166

Total 20 571 0,75 15 513

Surface du projet (sans les toitures extérieures) :

Surfaces concernées après aménagement Superficie totale (m²) Coefficient de ruissellement Surface active (m²)

Stationnement 720 0,40 288

Stabilisé 2000 0,40 800

Pierre 3520 0,95 3344

Voirie 1650 1,00 1650

Escalier 90 1,00 90

Bâtis (y compris Mairie = 930 m²) 5100 1,00 5100

Espace vert 7491 0,40 2996

Total 20571 0,69 14268

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023IN GENITERTI!E

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 14

Toiture extérieure :

Les 1800 m² de toiture extérieure correspondent à la moitié de la surface de toiture des bâtiments du

cours des Alpes.

En effet, les bâtiments ont des gouttières le long du stade, l’autre moitié se déverserait sur le cours des

Alpes.

Gouttières des maisons qui se déversent dans le réseau communal situé dans le cours des Alpes.

Gouttières des maisons qui se déversent dans le stade.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 15

Parcelle Surface (m²)

BB66 144

BB70 90

BB42 141

BB73 94

BB63 112

BB65 183

B66 213

BB64 82

BB60 254

BB61 85

BB68 139

BA65 149

BB102 135

BB59 161

BA40 138

BB62 90

BB71 126

BA45 370

BA39 152

BA41 128

BB72 321

BB67 172

BB58 123

BA38 124

BB74 78

BA44 144

Totale 3948

La surface totale des parcelles des bâtiments du cours des Alpes est 3958 m² dont 3600 m² surface des

toitures.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Strada IN GENTERTIE

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 16

Réseau des eaux pluviales du cours des Alpes

Le cours des Alpes dispose d’un réseau d’assainissement pluvial surfacique et enterré permettant de

collecter les écoulements provenant du massif à l’Est. Son profil descendant Sud/Nord et la présence

d’une bande continue de maisons entre cet axe et la parcelle à aménager, en plus du réseau, permettent

de considérer l’absence d’apport extérieur par l’Est.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023IN GENTERTIE

Façades arrières des habitations Cours des Alpes

2)

Façades arrières des habitations Cours des Alp

Toit

es Façades arrières des habitations Cours des Alpes

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 17

Les gouttières de la Mairie et des habitations du cours des Alpes (demi-surface toiture) contribuent aux

apports d’eau extérieurs.

Après analyse du site, il s’avère que la parcelle reçoit peu d’eau d’apport d’eau extérieur. Ils se limitent

aujourd’hui aux toitures des habitations en bordure du Cours des Alpes et au bâtiment de la Mairie. En

effet, les eaux de toiture de la Mairie ruissèlent en surface (pas de réseau de collecte) et il peut être

considéré que la moitié de la surface bâtie (toits en double pente) des habitations côté Est participent

au ruissèlement sur l’emprise du projet (gouttières rejetant sur les parcelles projets).

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023IN GENTERTIE

Noue paysagère plantée

205m°

Longueur=150m

Hauteur totale=0.8m

Hauteur de stockage=0.5m

Largeur en tête=3.5m

= |] Regard — Largeur en fond=2m Orifice calibré+ Surverse Pente berge=3h/2v

Regard de sortie |

+cloison siphoïde

Orifice calibré Qfuite

Es

a

?

ECHELLE: 1/1000

Légende :

© Regard d'eaux pluviales

= —__/" A Grille Avaloir

CZ E Grille wm Caniveau grille

—£r— Réseau d'eaux pluviales 400

LmmEtp= Réseau d'eaux pluviales 2600

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 18

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 19

4. Dimensionnement selon les préconisations locales

Le zonage pluvial de la commune de Meyrargues impose que la compensation de l'imperméabilisation

(zone bleue) ait les caractéristiques suivantes :

 Volume utile : 1000 m³ par hectare de surface imperméabilisée ;

 Débit de fuite : 15 l/s/ha maximum de bassin versant drainé par la rétention.

a. Volume de rétention

On calcule donc dans un premier temps l'imperméabilisation supplémentaire générée par le projet

(ΔSactive), par rapport à l'existant :

Avec les toitures extérieures :

ΔSactive = (Surface active avant-projet) – (Surface active après projet) = 3 781 m²

Le projet génère donc une imperméabilisation supplémentaire de 3 781 m².

Par application du ratio, on dimensionne les besoins de rétention nécessaire à la compensation :

Volume rétention : ΔSactive x 1000 m³/ha imperméabilisé = 0,3781 ha x 1000 m³/ha = 378 m³

Sans les toitures extérieures :

ΔSactive = (Surface active avant-projet) – (Surface active après projet) = 2 701 m²

Le projet génère donc une imperméabilisation supplémentaire de 2 701 m².

Par application du ratio, on dimensionne les besoins de rétention nécessaire à la compensation :

Volume rétention : ΔSactive x 1000 m³/ha imperméabilisé = 0,2701 ha x 1000 m³/ha = 270 m³

Débit de fuite Le débit de fuite autorisé du projet est calculé par application du ratio : 15 l/s/ ha de

bassin versant, drainé.

La surface drainée par le bassin de rétention étant de 20 571 m², le débit de fuite s’élève à : 2,05 x 15 = 31 l/s.

b. Dimensionnement selon les préconisations de la DDTM 13

LA DDTM 13 impose un dimensionnement du volume de rétention à l’aide de la méthode des pluies en

choisissant un débit de fuite adapté à l’exutoire. Il est préconisé de choisir un débit de fuite égal au

débit biennal avant aménagement dans la limite de 20 l/s/ ha aménagé.

Il convient donc d’estimer tout d’abord le débit biennal avant aménagement (Q2). Les données

disponibles ne permettant un calcul direct de Q2, on appliquera la relation suivante : Q2 = 0,6 Q10

(relation couramment admise, et reprise dans le guide du SETRA).

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 20

c. Estimation du débit de ruissellement

Le débit décennal avant et après aménagement intercepté par le projet a été estimé par la méthode

rationnelle

Explication de la méthode rationnelle

Une technique de détermination des débits est l'utilisation de la méthode rationnelle, Elle prend en

compte plusieurs hypothèses de départ,

 L’intensité de l’averse est uniforme et dans le temps et sur tout le bassin de drainage,

 La durée de l’averse est égale au temps de concentration tc du bassin de drainage,

 La fréquence d’occurrence T du débit de pointe Q est la même que celle de la précipitation,

 Le débit de pointe Qp est une fraction du débit précipité,

La formule de base de la méthode rationnelle est

𝑸 = 𝟏 𝟑𝟔𝟎 𝑪𝒓 , 𝑰, 𝑨

Où :

Q = débit maximum de ruissellement en m3/s,

A = aire du sous bassin en ha,

Cr = coefficient de ruissellement

I = intensité de précipitation : L’intensité maximale du ruissellement à tout point du réseau est

fonction du taux moyen de précipitation durant le temps de concentration,

Intensité de précipitation

L'intensité de précipitation doit donc être déterminée sur la courbe intensité – durée - fréquence pour

le temps de concentration du bassin ou simplement par l’équation de Montana :

𝑰 = 𝒂 ∗ 𝒕𝒄 ି 𝒃

Où :

tc = débit maximum de ruissellement en m3/s,

a et b = : coefficient de Montana issu des stations de mesures pluviométriques (constantes locales,

dépendant généralement du lieu),

Temps de concentration :

Le temps de concentration est le temps écoulé entre le début d'une précipitation et l'atteinte du débit

maximal à l'exutoire du bassin versant, Il correspond au temps nécessaire pour permettre à l'eau de

ruisseler du point le plus reculé du bassin versant jusqu'à l'exutoire,

Le temps de concentration est calculé selon plusieurs formules de la littérature puis moyenné

 Méthode de SOGREAH ;

 Méthode des vitesses ;

 Méthode de Desborde (par itération).

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 21

Méthode SOGREAH 9,0 min

Méthode des vitesses 9,4 min

Méthode de Desborde 6,0 min

Moyenne 8,1 min

Estimation du débit avant aménagement

Le débit décennal avant aménagement pour l’ensemble du site a été estimé par la méthode

rationnelle à environ 0,45 m3/s.

Le débit biennal (Q2) est déterminé sur la base du débit décennal (Q10) par la relation qui les lie :

𝑸𝟐 = 𝟎. 𝟔 𝒙 𝑸𝟏𝟎

𝑸𝟐 = 𝟎. 𝟔 𝒙 𝟎. 𝟒𝟓 = 𝟎. 𝟐𝟕 𝒎𝟑 𝒔 ⁄ = 𝟐𝟕𝟎 𝒍 𝒔 ⁄

5. Dispositif de stockage et de traitement des eaux pluviales

a. Principe de dimensionnement

Le dimensionnement des ouvrages de stockage a été réalisé par application de la méthode des pluies,

Les coefficients de Montana de la station météo de Aix en Provence (13) ont été utilisés pour les

calculs,

Les calculs complets sont présentés en annexe.

Choix de la période de retour

Le volume des ouvrages de retenue est déterminé par la méthode dite des « pluies » pour une période

de retour de 10 ans, conformément à la norme NF-EN 752-2 qui prévoit un dimensionnement de

niveau :

 Décennal pour les zones rurales,

 Vicennal pour les zones résidentielles,

 Trentennal pour les centres des villes et les zones industrielles et commerciales,

Le projet étant situé dans le centre-ville, l’occurrence décennale s’applique.

Gestion des rejets

Estimation du débit de fuite par rejet superficiel

La doctrine de la DDTM 13 contraint de respecter un débit de rejet du projet après aménagements

inférieur ou égal au débit biennal avant aménagement, dans la limite du ratio de 20 l/s/ha drainé.

Pour rappel, la rétention n’est dimensionnée que pour les emprises aménagées (compensation des

nouvelles surfaces imperméabilisées), il n’intègre donc pas le bassin versant intercepté dont les débits

d’apport transiteront simplement par les ouvrages de rétention (principe de non-aggravation de

l’existant).

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 22

Le débit de fuite réglementaire doit donc être augmenté des débits d’apports du bassin versant

intercepté.

On calcule donc dans un premier temps le débit réglementaire basé sur le ratio de 20 l/s/ha drainé puis les débits d’apport extérieurs.

Q2 avt travaux est donc comparé à la limite fixée par la DDTM13.

La surface drainée vers le bassin de rétention sera la totalité de la surface projet (2,05 ha) diminué des

surfaces correspondant au bassin versant intercepté (1800 +930 m²) soit 17,8 ha.

Par application du ratio, on aboutit à un débit de fuite de 36 l/s soit bien moins important que Q2 avt

travaux.

On retient donc le débit le plus contraignant.

Le débit de fuite maximal admissible en fonction des aménagements réalisés s’élève donc à 36 l/s

selon

les préconisations de la DDTM13. Attention ce débit doit être augmenté de la part que représentent

les apports du bassin versant intercepté.

b. Débits d’apports du bassin versant intercepté.

Les surfaces suivantes constituent le bassin versant intercepté. Actuellement les eaux de ruissèlement

de ces surfaces imperméabilisées à 100% s’écoulent sur les parcelles projet :

Surfaces concernées avant aménagement Superficie totale (m²) Coefficient de ruissellement Surface active (m²)

Bassin versant intercepté

Emprise gagnée sur jardin de verdure 1300 0,70 910

Toitures extérieures 1800 1,00 1800

Total 3100 0,87 2710

En situation future ces eaux seront captées par le réseau EP créé, dirigé vers les ouvrages de rétention

mais non stockés.

Le niveau de protection requis par la DDTM pour des logements en centre urbain étant de 30 ans, les

débits d’apport du bassin versant intercepté sont estimés sur cette même période de retour par la

méthode rationnelle selon la démarche rappelée ci-dessus.

Surface active (m²) Temps de concentration* I (tc) 30 ans Q 30 ans (l/s)

Bâti Mairie 930

6 min 3 mm/min

91

Toitures extérieures 1800 46

Total 2730 0 136

*temps de pluie minimal sur le domaine de validité des coefficients de Montana

c. Débit de fuite total du projet

Le débit de fuite total du bassin versant, en sortie d’ouvrage de rétention s’élève donc à : 36 + 136 =

172 l/s.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 23

d. Dimensionnement

Présentation de la méthode de dimensionnement des ouvrages de gestion des eaux

pluviales

Conformément au Mémento technique 2017 de l’ASTEE relatif à la conception et au dimensionnement

des systèmes de gestion des eaux pluviales et de collecte des eaux usées, pour estimer le

dimensionnement des bassins d’orage de l’établissement, nous avons utilisé la méthode des pluies,

La méthode suppose :

 Que le débit de fuite de l’ouvrage de stockage est constant,

 Qu’il y ait transfert instantané de la pluie à l’ouvrage de retenue, France que les

phénomènes d’amortissement dus au ruissellement sur le bassin sont négligés (cette

méthode ne sera donc applicable que pour des bassins versants relativement petits –

quelques dizaines d’hectares – et ne contenant aucun ouvrage de stockage ou de

régulation)

 Que les événements pluvieux soient indépendants ; ceci signifie que lors des

dépouillements, les périodes secs ne sont pas prises en compte,

Pour appliquer la méthode, il faut calculer les hauteurs de pluie pouvant être attendues sur le site,

La courbe enveloppe des pluies est calculée sur la base des coefficients de Montana de la station

météorologique de Aix en Provence (13) sur la période 1979-2011 qui sont fournis par Météo France,

Les hypothèses de calcul reposant sur une pluie de retour décennal, les coefficients de Montana (a et

b) qui sont utilisés dans la suite du dossier seront :

𝑝𝑎𝑠 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑠 15 min à 6ℎ ∶ ൝

𝑎 = 329

𝑏 = 0,339

𝑝𝑎𝑠 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑠 6 ℎ à 48 ℎ ∶ ൝

𝑎 = 1159

𝑏 = 0,693

Calcul de la hauteur de pluie

La hauteur de pluie en millimètres est calculée à partir de la formule de Montana :

ℎ(𝑡, 𝑇) = 𝑎(𝑇) × 𝑡(ଵି௕ (் ))

Avec :

t : le temps en minute

T : la période de retour

a(T) et b(T) : les coefficients de Montana dépendant de la période de retour

On suppose que l’ouvrage a un débit de fuite constant Qs que l’on exprime sous la forme d’un débit

spécifique qs :

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023INGENIERIE

À hauteur d'eau évacuée art

T h(t,T)

Mhnsz (ET)

TH

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 24

𝑞௦ = 360 𝑄௦ 𝑆

௔

Avec :

qs : débit spécifique en mm/h

Qs : débit de fuite en m3/s

Sa : surface active en ha

La surface active est la surface totale du terrain corrigée d’un coefficient de ruissellement adapté à

chaque partie du terrain (bâtiments, voiries, etc,),

Il est à présent possible de tracer le graphique de hauteur d’eau en fonction du temps :

Figure 2 : Représentation graphique de ∆Hmax

Les différences ∆h(t, T) entre les courbes qs,t et h (t, T) correspondent aux hauteurs d’eau à stocker

pour différentes durées t, Le maximum ∆hmax (t, T) correspond à la hauteur totale à stocker,

De façon numérique, on peut exprimer ∆hmax par la formule suivante :

∆ℎ௠௔௫ = ℎ(𝑡, 𝑇) − 𝑞௦, 𝑡 60

Avec

h(t,T) : hauteur de pluie en mm

qs : débit spécifique en mm/h

t : temps en min

∆ℎ௠௔௫ = 𝑎 × 𝑡(ଵି௕ ) − 6 × 𝑄௦ 𝑆

௔

× 𝑡

Avec

Qs : le débit de fuite en m3/s

Sa : la surface active en ha

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 25

Le volume d’eau à stocker se détermine alors par :

𝑉 = 10 × ∆ℎ௠௔௫ × 𝑆௔

Avec :

V : volume du bassin en m3

∆hmax : différence maximum entre la hauteur de pluie h(t,T) et la hauteur équivalente du débit

de fuite qs,t

Sa : surface active en ha de l’ensemble du terrain en ha

6. Détermination du volume à stocker

Le dimensionnement des ouvrages de stockage a été réalisé par application de la méthode des pluies,

On calcule le volume d’eau à stocker en utilisant les valeurs précédentes de surface captée et le débit

de fuite engendré,

En utilisant les données précédentes de dimensionnement on obtient le volume suivant à stocker :

Avec les toitures extérieures :

Débit de fuite moyen (Qs) 172 l/s Coefficient de ruissellement (Cr) 0,75

Surface totale du projet (S) 2,06 ha Surface active (Sa) 1,53 ha

Δ Hauteur maximum 34,59 mm

Volume de rétention (m³) 531 m³

 Volume de stockage engendré par une pluie trentennal : 531 m3

Sans les toitures extérieures :

Débit de fuite moyen (Qs) 172 l/s Coefficient de ruissellement (Cr) 0,69

Surface totale du projet (S) 2,06 ha Surface active (Sa) 1,43 ha

Δ Hauteur maximum 33,01 mm

Volume de rétention (m³) 471 m³

 Volume de stockage engendré par une pluie trentennal : 471 m3

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023PIECE 5. DIMENSIONNEMENT DES SECTIONS D’OUVRAGES

1. Le dimensionnement des canalisations

Connaissant en chaque point, les débits à évacuer et la pente des ouvrages, le choix des sections sera

déduit de la formule d’écoulement adoptée. Les dimensions des canalisations varient compte tenu des

diamètres courants de fabrication, ce qui apporte de ce fait, une capacité supplémentaire

d’écoulement

a. Formule de CHEZY (Ecoulement uniforme)

Dans l’instruction technique de 1977, les ouvrages sont calculés suivant une formule d’écoulement

résultant de celle de CHEZY.

𝑉 = 𝐶√𝑅𝐼

V : Vitesse d’écoulement en m/s

R : Rayon hydraulique avec R=S⁄P

S : section mouillée en m²

P : périmètre mouillé en m

I : Pente de l’ouvrage en m.p.m

C : Coefficient pour lequel on adopte celui donné par la formule de BAZIN

𝐶 = 87

1 + 𝛾

√𝑅

𝜸 Est un coefficient d’écoulement qui varie suivant les matériaux utilisés et la nature des eaux

transportées

Canalisations d’eaux pluviales ou unitaires

Il convient de tenir compte que des dépôts sont susceptibles de se former, ce qui conduit à admettre

un écoulement sur des parois semi-rugueuses.

Le coefficient de Bazin  peut être pris à 0,46. C peut donc être représenté approximativement par

l’expression 𝐶 = 60. 𝑅ଵ ସ ൗ

On obtient donc :

𝑉 = 60. 𝑅ଷ ସ ൗ . 𝐼ଵ ଶ ൗ

Et le débit capable de l’ouvrage Qc :

𝑄௖ = 𝑉. 𝑆 = 60. 𝑅ଷ ସ ൗ . 𝐼ଵ ଶ ൗ . 𝑆

 Qc en m³/s

 V en m/s

 S en m²

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 27

b. Formule de MANNING-STRICKLER

𝐶 = 𝐾. 𝑅ଵ ଺ ൗ

𝑉 = 𝐾. 𝑅ଶ ଷ ൗ . 𝐼ଵ ଶ ൗ

𝑄௖ = 𝑉. 𝑆 = 𝐾. 𝑅ଶ ଷ ൗ . 𝐼ଵ ଶ ൗ . 𝑆

 K = Coefficient de Manning – Strickler = 90

 S = Section mouillée de l’ouvrage au m²

 P = Périmètre mouillé de l’ouvrage en m

 R = Rayon hydraulique de l’ouvrage S /P en m

 I = Pente longitudinale de l’ouvrage en m/m = 0,01

 V = Vitesse de l’eau dans l’ouvrage en m/s

 Qc = Débit capable de l’ouvrage en m3/s

La formule de Manning Strickler a été utilisée pour le reste des calculs :

Le débit capable d’une canalisation de 600 mm soit de 599 l/s.

Le débit de fuite du bassin est de 172 l/s.

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Figure 3: Surface mouillée d'une conduite circulaire

0

0,0002

0,0004

0,0006

0,0008

0,001

0,0012

0,0014

0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045

Surface mouillée

Hauteur

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Figure 4: Périmètre mouillé en fonction de la hauteur

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045

Périmètre mouillé

Hauteur

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Figure 5: Débitance en fonction de la hauteur

0

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045

Débitance

Hauteur

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Figure 6: Débit en fonction de la hauteur

0,00E+00

1,00E-04

2,00E-04

3,00E-04

4,00E-04

5,00E-04

6,00E-04

7,00E-04

0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045

Débit

Hauteur

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Figure 7: Vitesse en fonction de la hauteur

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045

Vitesse

Hauteur

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023LACET

DA 4

LILI

724

Figure 8: Paramètres d'une conduite circulaire

0%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

90%

100%

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1

H/Hmax

Conduite circulaire

P/Pmax S/Smax Q/Qmax V/Vmax

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023Strada LN GENTLE A Î|lIE

STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 34

Calcul débit maxi dans section circulaire Conduite K I

Ø 600 75 0,0100 m/m

H H/Hmax q l P P/Pmax S S/Smax Rh Débitance Q Q/Qmax Q/Qc V V/Vmax

0,00 m 0,0% 0,00 rad 0,00 m 0,00 m 0,0% 0,00 m² 0,0% 0,00 m 0,00 m³/s 0,00 m³/s 0,00% 0,00% 0,00 m/s 0,00%

0,01 m 1,0% 0,20 rad 0,06 m 0,12 m 6,4% 0,00 m² 0,2% 0,00 m 0,00 m³/s 0,00 m³/s 0,02% 0,02% 0,19 m/s 8,90%

0,01 m 2,0% 0,28 rad 0,08 m 0,17 m 9,0% 0,00 m² 0,5% 0,01 m 0,00 m³/s 0,00 m³/s 0,07% 0,07% 0,30 m/s 14,08%

0,02 m 3,0% 0,35 rad 0,10 m 0,21 m 11,1% 0,00 m² 0,9% 0,01 m 0,01 m³/s 0,00 m³/s 0,16% 0,16% 0,39 m/s 16,13%

0,02 m 4,0% 0,40 rad 0,12 m 0,24 m 12,8% 0,00 m² 1,3% 0,02 m 0,02 m³/s 0,00 m³/s 0,30% 0,30% 0,47 m/s 19,48%

0,03 m 5,0% 0,45 rad 0,13 m 0,27 m 14,4% 0,01 m² 1,9% 0,02 m 0,03 m³/s 0,00 m³/s 0,48% 0,48% 0,54 m/s 22,53%

0,04 m 6,0% 0,49 rad 0,14 m 0,30 m 15,8% 0,01 m² 2,4% 0,02 m 0,04 m³/s 0,00 m³/s 0,71% 0,71% 0,61 m/s 25,36%

0,04 m 7,0% 0,54 rad 0,15 m 0,32 m 17,0% 0,01 m² 3,1% 0,03 m 0,06 m³/s 0,01 m³/s 0,98% 0,98% 0,68 m/s 28,02%

0,05 m 8,0% 0,57 rad 0,16 m 0,34 m 18,3% 0,01 m² 3,7% 0,03 m 0,08 m³/s 0,01 m³/s 1,30% 1,30% 0,74 m/s 30,53%

0,05 m 9,0% 0,61 rad 0,17 m 0,37 m 19,4% 0,01 m² 4,5% 0,03 m 0,10 m³/s 0,01 m³/s 1,67% 1,67% 0,79 m/s 32,91%

0,06 m 10,0% 0,64 rad 0,18 m 0,39 m 20,5% 0,01 m² 5,2% 0,04 m 0,12 m³/s 0,01 m³/s 2,09% 2,09% 0,85 m/s 35,19%

0,07 m 11,0% 0,68 rad 0,19 m 0,41 m 21,5% 0,02 m² 6,0% 0,04 m 0,15 m³/s 0,02 m³/s 2,55% 2,55% 0,90 m/s 37,37%

0,07 m 12,0% 0,71 rad 0,19 m 0,42 m 22,5% 0,02 m² 6,8% 0,05 m 0,18 m³/s 0,02 m³/s 3,06% 3,06% 0,95 m/s 39,47%

0,08 m 13,0% 0,74 rad 0,20 m 0,44 m 23,5% 0,02 m² 7,6% 0,05 m 0,22 m³/s 0,02 m³/s 3,61% 3,61% 1,00 m/s 41,49%

0,08 m 14,0% 0,77 rad 0,21 m 0,46 m 24,4% 0,02 m² 8,5% 0,05 m 0,25 m³/s 0,03 m³/s 4,21% 4,21% 1,05 m/s 43,44%

0,09 m 15,0% 0,80 rad 0,21 m 0,48 m 25,3% 0,03 m² 9,4% 0,06 m 0,29 m³/s 0,03 m³/s 4,86% 4,86% 1,09 m/s 45,33%

0,10 m 16,0% 0,82 rad 0,22 m 0,49 m 26,2% 0,03 m² 10,3% 0,06 m 0,33 m³/s 0,03 m³/s 5,55% 5,55% 1,14 m/s 47,16%

0,10 m 17,0% 0,85 rad 0,23 m 0,51 m 27,1% 0,03 m² 11,3% 0,06 m 0,38 m³/s 0,04 m³/s 6,29% 6,29% 1,18 m/s 48,93%

0,11 m 18,0% 0,88 rad 0,23 m 0,53 m 27,9% 0,03 m² 12,2% 0,07 m 0,42 m³/s 0,04 m³/s 7,07% 7,07% 1,22 m/s 50,65%

0,11 m 19,0% 0,90 rad 0,24 m 0,54 m 28,7% 0,04 m² 13,2% 0,07 m 0,47 m³/s 0,05 m³/s 7,89% 7,89% 1,26 m/s 52,33%

0,12 m 20,0% 0,93 rad 0,24 m 0,56 m 29,5% 0,04 m² 14,2% 0,07 m 0,52 m³/s 0,05 m³/s 8,76% 8,76% 1,30 m/s 53,95%

0,13 m 21,0% 0,95 rad 0,24 m 0,57 m 30,3% 0,04 m² 15,3% 0,08 m 0,58 m³/s 0,06 m³/s 9,66% 9,66% 1,34 m/s 55,53%

0,13 m 22,0% 0,98 rad 0,25 m 0,59 m 31,1% 0,05 m² 16,3% 0,08 m 0,64 m³/s 0,06 m³/s 10,61% 10,61% 1,38 m/s 57,07%

0,14 m 23,0% 1,00 rad 0,25 m 0,60 m 31,8% 0,05 m² 17,4% 0,08 m 0,69 m³/s 0,07 m³/s 11,60% 11,60% 1,41 m/s 58,57%

0,14 m 24,0% 1,02 rad 0,26 m 0,61 m 32,6% 0,05 m² 18,5% 0,08 m 0,76 m³/s 0,08 m³/s 12,63% 12,63% 1,45 m/s 60,04%

0,15 m 25,0% 1,05 rad 0,26 m 0,63 m 33,3% 0,06 m² 19,6% 0,09 m 0,82 m³/s 0,08 m³/s 13,70% 13,70% 1,48 m/s 61,46%

0,16 m 26,0% 1,07 rad 0,26 m 0,64 m 34,1% 0,06 m² 20,7% 0,09 m 0,89 m³/s 0,09 m³/s 14,80% 14,80% 1,52 m/s 62,85%

0,16 m 27,0% 1,09 rad 0,27 m 0,66 m 34,8% 0,06 m² 21,8% 0,09 m 0,95 m³/s 0,10 m³/s 15,95% 15,95% 1,55 m/s 64,21%

0,17 m 28,0% 1,12 rad 0,27 m 0,67 m 35,5% 0,06 m² 22,9% 0,10 m 1,03 m³/s 0,10 m³/s 17,12% 17,12% 1,58 m/s 65,53%

0,17 m 29,0% 1,14 rad 0,27 m 0,68 m 36,2% 0,07 m² 24,1% 0,10 m 1,10 m³/s 0,11 m³/s 18,34% 18,34% 1,61 m/s 66,82%

0,18 m 30,0% 1,16 rad 0,27 m 0,70 m 36,9% 0,07 m² 25,2% 0,10 m 1,17 m³/s 0,12 m³/s 19,58% 19,58% 1,64 m/s 68,08%

0,19 m 31,0% 1,18 rad 0,28 m 0,71 m 37,6% 0,07 m² 26,4% 0,11 m 1,25 m³/s 0,12 m³/s 20,86% 20,86% 1,67 m/s 69,31%

0,19 m 32,0% 1,20 rad 0,28 m 0,72 m 38,3% 0,08 m² 27,6% 0,11 m 1,33 m³/s 0,13 m³/s 22,18% 22,18% 1,70 m/s 70,51%

0,20 m 33,0% 1,22 rad 0,28 m 0,73 m 39,0% 0,08 m² 28,8% 0,11 m 1,41 m³/s 0,14 m³/s 23,52% 23,52% 1,73 m/s 71,68%

0,20 m 34,0% 1,25 rad 0,28 m 0,75 m 39,6% 0,08 m² 30,0% 0,11 m 1,49 m³/s 0,15 m³/s 24,89% 24,89% 1,76 m/s 72,83%

0,21 m 35,0% 1,27 rad 0,29 m 0,76 m 40,3% 0,09 m² 31,2% 0,12 m 1,57 m³/s 0,16 m³/s 26,29% 26,29% 1,78 m/s 73,94%

0,22 m 36,0% 1,29 rad 0,29 m 0,77 m 41,0% 0,09 m² 32,4% 0,12 m 1,66 m³/s 0,17 m³/s 27,72% 27,72% 1,81 m/s 75,03%

0,22 m 37,0% 1,31 rad 0,29 m 0,78 m 41,6% 0,10 m² 33,6% 0,12 m 1,75 m³/s 0,17 m³/s 29,18% 29,18% 1,84 m/s 76,10%

0,23 m 38,0% 1,33 rad 0,29 m 0,80 m 42,3% 0,10 m² 34,9% 0,12 m 1,84 m³/s 0,18 m³/s 30,66% 30,66% 1,86 m/s 77,14%

0,23 m 39,0% 1,35 rad 0,29 m 0,81 m 42,9% 0,10 m² 36,1% 0,13 m 1,93 m³/s 0,19 m³/s 32,17% 32,17% 1,89 m/s 78,15%

0,24 m 40,0% 1,37 rad 0,29 m 0,82 m 43,6% 0,11 m² 37,4% 0,13 m 2,02 m³/s 0,20 m³/s 33,70% 33,70% 1,91 m/s 79,14%

0,25 m 41,0% 1,39 rad 0,30 m 0,83 m 44,2% 0,11 m² 38,6% 0,13 m 2,11 m³/s 0,21 m³/s 35,25% 35,25% 1,93 m/s 80,10%

0,25 m 42,0% 1,41 rad 0,30 m 0,85 m 44,9% 0,11 m² 39,9% 0,13 m 2,20 m³/s 0,22 m³/s 36,82% 36,82% 1,96 m/s 81,04%

0,26 m 43,0% 1,43 rad 0,30 m 0,86 m 45,5% 0,12 m² 41,1% 0,14 m 2,30 m³/s 0,23 m³/s 38,42% 38,42% 1,98 m/s 81,95%

0,26 m 44,0% 1,45 rad 0,30 m 0,87 m 46,2% 0,12 m² 42,4% 0,14 m 2,40 m³/s 0,24 m³/s 40,03% 40,03% 2,00 m/s 82,85%

0,27 m 45,0% 1,47 rad 0,30 m 0,88 m 46,8% 0,12 m² 43,6% 0,14 m 2,49 m³/s 0,25 m³/s 41,65% 41,65% 2,02 m/s 83,72%

0,28 m 46,0% 1,49 rad 0,30 m 0,89 m 47,5% 0,13 m² 44,9% 0,14 m 2,59 m³/s 0,26 m³/s 43,30% 43,30% 2,04 m/s 84,56%

0,28 m 47,0% 1,51 rad 0,30 m 0,91 m 48,1% 0,13 m² 46,2% 0,14 m 2,69 m³/s 0,27 m³/s 44,95% 44,95% 2,06 m/s 85,38%

0,29 m 48,0% 1,53 rad 0,30 m 0,92 m 48,7% 0,13 m² 47,5% 0,15 m 2,79 m³/s 0,28 m³/s 46,62% 46,62% 2,08 m/s 86,18%

0,29 m 49,0% 1,55 rad 0,30 m 0,93 m 49,4% 0,14 m² 48,7% 0,15 m 2,89 m³/s 0,29 m³/s 48,31% 48,31% 2,10 m/s 86,96%

0,30 m 50,0% 1,57 rad 0,30 m 0,94 m 50,0% 0,14 m² 50,0% 0,15 m 2,99 m³/s 0,30 m³/s 50,00% 50,00% 2,12 m/s 87,72%

0,31 m 51,0% 1,55 rad 0,30 m 0,95 m 50,6% 0,14 m² 51,3% 0,15 m 3,10 m³/s 0,31 m³/s 51,70% 51,70% 2,14 m/s 88,45%

0,31 m 52,0% 1,53 rad 0,30 m 0,97 m 51,3% 0,15 m² 52,5% 0,15 m 3,20 m³/s 0,32 m³/s 53,41% 53,41% 2,15 m/s 89,16%

0,32 m 53,0% 1,51 rad 0,30 m 0,98 m 51,9% 0,15 m² 53,8% 0,16 m 3,30 m³/s 0,33 m³/s 55,13% 55,13% 2,17 m/s 89,85%

0,32 m 54,0% 1,49 rad 0,30 m 0,99 m 52,5% 0,16 m² 55,1% 0,16 m 3,40 m³/s 0,34 m³/s 56,85% 56,85% 2,18 m/s 90,52%

0,33 m 55,0% 1,47 rad 0,30 m 1,00 m 53,2% 0,16 m² 56,4% 0,16 m 3,51 m³/s 0,35 m³/s 58,57% 58,57% 2,20 m/s 91,17%

0,34 m 56,0% 1,45 rad 0,30 m 1,01 m 53,8% 0,16 m² 57,6% 0,16 m 3,61 m³/s 0,36 m³/s 60,30% 60,30% 2,22 m/s 91,79%

0,34 m 57,0% 1,43 rad 0,30 m 1,03 m 54,5% 0,17 m² 58,9% 0,16 m 3,71 m³/s 0,37 m³/s 62,02% 62,02% 2,23 m/s 92,39%

0,35 m 58,0% 1,41 rad 0,30 m 1,04 m 55,1% 0,17 m² 60,1% 0,16 m 3,82 m³/s 0,38 m³/s 63,75% 63,75% 2,24 m/s 92,97%

0,35 m 59,0% 1,39 rad 0,30 m 1,05 m 55,8% 0,17 m² 61,4% 0,17 m 3,92 m³/s 0,39 m³/s 65,47% 65,47% 2,26 m/s 93,53%

0,36 m 60,0% 1,37 rad 0,29 m 1,06 m 56,4% 0,18 m² 62,6% 0,17 m 4,02 m³/s 0,40 m³/s 67,18% 67,18% 2,27 m/s 94,07%

0,37 m 61,0% 1,35 rad 0,29 m 1,08 m 57,1% 0,18 m² 63,9% 0,17 m 4,12 m³/s 0,41 m³/s 68,89% 68,89% 2,28 m/s 94,59%

0,37 m 62,0% 1,33 rad 0,29 m 1,09 m 57,7% 0,18 m² 65,1% 0,17 m 4,23 m³/s 0,42 m³/s 70,60% 70,60% 2,30 m/s 95,08%

0,38 m 63,0% 1,31 rad 0,29 m 1,10 m 58,4% 0,19 m² 66,4% 0,17 m 4,33 m³/s 0,43 m³/s 72,29% 72,29% 2,31 m/s 95,55%

0,38 m 64,0% 1,29 rad 0,29 m 1,11 m 59,0% 0,19 m² 67,6% 0,17 m 4,43 m³/s 0,44 m³/s 73,97% 73,97% 2,32 m/s 96,00%

0,39 m 65,0% 1,27 rad 0,29 m 1,13 m 59,7% 0,19 m² 68,8% 0,17 m 4,53 m³/s 0,45 m³/s 75,64% 75,64% 2,33 m/s 96,43%

0,40 m 66,0% 1,25 rad 0,28 m 1,14 m 60,4% 0,20 m² 70,0% 0,17 m 4,63 m³/s 0,46 m³/s 77,29% 77,29% 2,34 m/s 96,83%

0,40 m 67,0% 1,22 rad 0,28 m 1,15 m 61,0% 0,20 m² 71,2% 0,18 m 4,73 m³/s 0,47 m³/s 78,93% 78,93% 2,35 m/s 97,22%

0,41 m 68,0% 1,20 rad 0,28 m 1,16 m 61,7% 0,20 m² 72,4% 0,18 m 4,82 m³/s 0,48 m³/s 80,55% 80,55% 2,36 m/s 97,58%

0,41 m 69,0% 1,18 rad 0,28 m 1,18 m 62,4% 0,21 m² 73,6% 0,18 m 4,92 m³/s 0,49 m³/s 82,15% 82,15% 2,36 m/s 97,91%

0,42 m 70,0% 1,16 rad 0,27 m 1,19 m 63,1% 0,21 m² 74,8% 0,18 m 5,01 m³/s 0,50 m³/s 83,72% 83,72% 2,37 m/s 98,22%

0,43 m 71,0% 1,14 rad 0,27 m 1,20 m 63,8% 0,21 m² 75,9% 0,18 m 5,11 m³/s 0,51 m³/s 85,27% 85,27% 2,38 m/s 98,51%

0,43 m 72,0% 1,12 rad 0,27 m 1,22 m 64,5% 0,22 m² 77,1% 0,18 m 5,20 m³/s 0,52 m³/s 86,80% 86,80% 2,38 m/s 98,78%

0,44 m 73,0% 1,09 rad 0,27 m 1,23 m 65,2% 0,22 m² 78,2% 0,18 m 5,29 m³/s 0,53 m³/s 88,29% 88,29% 2,39 m/s 99,02%

0,44 m 74,0% 1,07 rad 0,26 m 1,24 m 65,9% 0,22 m² 79,3% 0,18 m 5,37 m³/s 0,54 m³/s 89,76% 89,76% 2,40 m/s 99,24%

0,45 m 75,0% 1,05 rad 0,26 m 1,26 m 66,7% 0,23 m² 80,4% 0,18 m 5,46 m³/s 0,55 m³/s 91,19% 91,19% 2,40 m/s 99,43%

0,46 m 76,0% 1,02 rad 0,26 m 1,27 m 67,4% 0,23 m² 81,5% 0,18 m 5,54 m³/s 0,55 m³/s 92,58% 92,58% 2,40 m/s 99,59%

0,46 m 77,0% 1,00 rad 0,25 m 1,28 m 68,2% 0,23 m² 82,6% 0,18 m 5,62 m³/s 0,56 m³/s 93,94% 93,94% 2,41 m/s 99,73%

0,47 m 78,0% 0,98 rad 0,25 m 1,30 m 68,9% 0,24 m² 83,7% 0,18 m 5,70 m³/s 0,57 m³/s 95,25% 95,25% 2,41 m/s 99,84%

0,47 m 79,0% 0,95 rad 0,24 m 1,31 m 69,7% 0,24 m² 84,7% 0,18 m 5,78 m³/s 0,58 m³/s 96,52% 96,52% 2,41 m/s 99,92%

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023STRADA INGINIERIE – 4 PLACE COIMBRA, AIX-EN-PROVENCE 35

0,48 m 80,0% 0,93 rad 0,24 m 1,33 m 70,5% 0,24 m² 85,8% 0,18 m 5,85 m³/s 0,59 m³/s 97,75% 97,75% 2,41 m/s 99,98%

0,49 m 81,0% 0,90 rad 0,24 m 1,34 m 71,3% 0,25 m² 86,8% 0,18 m 5,92 m³/s 0,59 m³/s 98,92% 98,92% 2,41 m/s 100,00%

0,49 m 82,0% 0,88 rad 0,23 m 1,36 m 72,1% 0,25 m² 87,8% 0,18 m 5,99 m³/s 0,60 m³/s 100,04% 100,04% 2,41 m/s 99,99%

0,50 m 83,0% 0,85 rad 0,23 m 1,37 m 72,9% 0,25 m² 88,7% 0,18 m 6,05 m³/s 0,61 m³/s 101,10% 101,10% 2,41 m/s 99,95%

0,50 m 84,0% 0,82 rad 0,22 m 1,39 m 73,8% 0,25 m² 89,7% 0,18 m 6,11 m³/s 0,61 m³/s 102,11% 102,11% 2,41 m/s 99,88%

0,51 m 85,0% 0,80 rad 0,21 m 1,41 m 74,7% 0,26 m² 90,6% 0,18 m 6,17 m³/s 0,62 m³/s 103,04% 103,04% 2,41 m/s 99,77%

0,52 m 86,0% 0,77 rad 0,21 m 1,42 m 75,6% 0,26 m² 91,5% 0,18 m 6,22 m³/s 0,62 m³/s 103,91% 103,91% 2,40 m/s 99,63%

0,52 m 87,0% 0,74 rad 0,20 m 1,44 m 76,5% 0,26 m² 92,4% 0,18 m 6,27 m³/s 0,63 m³/s 104,71% 104,71% 2,40 m/s 99,44%

0,53 m 88,0% 0,71 rad 0,19 m 1,46 m 77,5% 0,26 m² 93,2% 0,18 m 6,31 m³/s 0,63 m³/s 105,42% 105,42% 2,39 m/s 99,22%

0,53 m 89,0% 0,68 rad 0,19 m 1,48 m 78,5% 0,27 m² 94,0% 0,18 m 6,35 m³/s 0,63 m³/s 106,05% 106,05% 2,39 m/s 98,94%

0,54 m 90,0% 0,64 rad 0,18 m 1,50 m 79,5% 0,27 m² 94,8% 0,18 m 6,38 m³/s 0,64 m³/s 106,58% 106,58% 2,38 m/s 98,62%

0,55 m 91,0% 0,61 rad 0,17 m 1,52 m 80,6% 0,27 m² 95,5% 0,18 m 6,41 m³/s 0,64 m³/s 107,01% 107,01% 2,37 m/s 98,25%

0,55 m 92,0% 0,57 rad 0,16 m 1,54 m 81,7% 0,27 m² 96,3% 0,18 m 6,43 m³/s 0,64 m³/s 107,33% 107,33% 2,36 m/s 97,81%

0,56 m 93,0% 0,54 rad 0,15 m 1,56 m 83,0% 0,27 m² 96,9% 0,18 m 6,44 m³/s 0,64 m³/s 107,52% 107,52% 2,35 m/s 97,31%

0,56 m 94,0% 0,49 rad 0,14 m 1,59 m 84,2% 0,28 m² 97,6% 0,17 m 6,44 m³/s 0,64 m³/s 107,57% 107,57% 2,33 m/s 96,73%

0,57 m 95,0% 0,45 rad 0,13 m 1,61 m 85,6% 0,28 m² 98,1% 0,17 m 6,43 m³/s 0,64 m³/s 107,45% 107,45% 2,32 m/s 96,05%

0,58 m 96,0% 0,40 rad 0,12 m 1,64 m 87,2% 0,28 m² 98,7% 0,17 m 6,41 m³/s 0,64 m³/s 107,14% 107,14% 2,30 m/s 95,26%

0,58 m 97,0% 0,35 rad 0,10 m 1,68 m 88,9% 0,28 m² 99,1% 0,17 m 6,38 m³/s 0,64 m³/s 106,57% 106,57% 2,28 m/s 94,31%

0,59 m 98,0% 0,28 rad 0,08 m 1,71 m 91,0% 0,28 m² 99,5% 0,16 m 6,33 m³/s 0,63 m³/s 105,67% 105,67% 2,25 m/s 93,14%

0,59 m 99,0% 0,20 rad 0,06 m 1,76 m 93,6% 0,28 m² 99,8% 0,16 m 6,24 m³/s 0,62 m³/s 104,20% 104,20% 2,21 m/s 91,55%

0,60 m 100,0% 1,88 m 100,0% 0,28 m² 100,0% 0,15 m 5,99 m³/s 0,60 m³/s 100,00% 100,00% 2,12 m/s 87,72%

0,18 m 6,44 m³/s 0,599 m³/s 2,41 m/s

599 l/s

51724 m³/jour

Reçu au Contrôle de légalité le 20 mars 2023